{"id":16478,"date":"2024-09-19T12:51:26","date_gmt":"2024-09-19T10:51:26","guid":{"rendered":"https:\/\/dev.shimadzu-testing.com\/?p=16478"},"modified":"2025-11-24T11:34:35","modified_gmt":"2025-11-24T10:34:35","slug":"validation-of-applicability-of-modified-notch-compression-interlaminar-shear-test-method-for-gfrp-plain-woven-materials-using-homogenization-analysis","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/shimadzu-testing.com\/ro\/stiti-cum\/special-applications\/validation-of-applicability-of-modified-notch-compression-interlaminar-shear-test-method-for-gfrp-plain-woven-materials-using-homogenization-analysis\/","title":{"rendered":"Validarea aplicabilit\u0103\u021bii metodei modificate de \u00eencercare la forfecare interlaminar\u0103 prin compresie cu crest\u0103tur\u0103 pentru materialele GFRP \u021besute simplu utiliz\u00e2nd analiza omogeniz\u0103rii"},"content":{"rendered":"
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Rezumat<\/strong><\/h2>\nAm examinat aplicabilitatea metodei modificate de testare la forfecare interlaminar\u0103 prin compresie cu crest\u0103tur\u0103, care este eficient\u0103 pentru ob\u021binerea propriet\u0103\u021bilor de forfecare interlaminar\u0103 ale CFRP termoplastice, la materialele \u021besute simple GFRP, care sunt utilizate pe scar\u0103 larg\u0103 \u00een industrie.\nA fost creat un model de analiz\u0103 CAE pe baza rezultatelor observ\u0103rii structurii la mezoscar\u0103 prin CT cu raze X \u0219i a fost efectuat\u0103 o analiz\u0103 de omogenizare axat\u0103 pe condi\u021biile de constr\u00e2ngere ale epruvetei de testare din punctul de vedere al coeficientului de frecare. Valorile m\u0103surate \u0219i rezultatele analizei au ar\u0103tat o bun\u0103 concordan\u021b\u0103.\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 2 Configurarea echipamentului de \u00eenregistrare<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 3 Configura\u021bia de testare cu epruveta inserat\u0103<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Introducere<\/strong><\/h2>

\u00cen ultimii ani, materialele plastice ranforsate cu fibre de sticl\u0103 (GFRP), care au o rezisten\u021b\u0103 specific\u0103 ridicat\u0103 \u0219i o prelucrabilitate \u0219i o turnabilitate excelente, au fost aplicate pe scar\u0103 larg\u0103 la substraturile electronice, nave \u0219i piese exterioare auto \u0219i au devenit un material indispensabil. GFRP, care este un material compozit, are anizotropie \u0219i prezint\u0103 un comportament complicat de deformare \u0219i fractur\u0103 \u00een func\u021bie de direc\u021bia axei principale a solicit\u0103rii aplicate: tensiune, compresie, \u00eencovoiere, forfecare \u00een plan, forfecare interlaminar\u0103 \u0219i \u00een afara planului sau o combina\u021bie a acestora. Atunci c\u00e2nd se proiecteaz\u0103 produse folosind ingineria asistat\u0103 de calculator (CAE), exist\u0103 o mare nevoie de metode de testare care pot evalua comportamentul la rupere al fiec\u0103rei componente \u00een parte.


*1 Cybernet Systems Co., Ltd. Divizia mecanic\u0103 CAE.
*2 SHIMADZU CORPORATION


<\/p>

Retardantul la flac\u0103r\u0103 de tip 4 (FR4), care este fabricat din fibr\u0103 de sticl\u0103 \u0219i r\u0103\u0219in\u0103 epoxidic\u0103, este utilizat pe scar\u0103 larg\u0103 \u00een pl\u0103cile de circuite imprimate pentru dispozitive electronice.<\/p>

Folosirea intens\u0103 a FR4 se datoreaz\u0103 faptului c\u0103 materialul GFRP cu \u021bes\u0103tur\u0103 simpl\u0103 are propriet\u0103\u021bi ridicate de izolare electric\u0103 \u0219i neinflamabilitate \u0219i c\u0103, datorit\u0103 efectului de ranforsare al fibrei de sticl\u0103, exist\u0103 pu\u021bine modific\u0103ri dimensionale ale suprafe\u021bei cauzate de c\u0103ldur\u0103. Cu toate acestea, deoarece acest material are o structur\u0103 laminat\u0103, fibrele sunt orientate \u00een plan, dar nu exist\u0103 aproape nicio orientare a fibrelor \u00eentre lamele, ceea ce \u00eel face o structur\u0103 bogat\u0103 \u00een r\u0103\u0219in\u0103. Prin urmare, \u00een timp ce propriet\u0103\u021bile mecanice excelente sunt prezentate \u00een direc\u021bia \u00een plan, efectul de ranforsare al fibrelor este slab \u00een direc\u021bia interlaminar\u0103, astfel \u00eenc\u00e2t propriet\u0103\u021bile fizice ale r\u0103\u0219inii matricei sunt dominante \u0219i este de a\u0219teptat un comportament neliniar datorat ced\u0103rii r\u0103\u0219inii. Este important s\u0103 se \u00een\u021beleag\u0103 cu exactitate propriet\u0103\u021bile de forfecare interlaminar\u0103 pentru a reproduce prin simulare numeric\u0103 comportamentul de deformare care este foarte afectat de propriet\u0103\u021bile r\u0103\u0219inii matricei, cum ar fi \u00eendoirea \u0219i exfolierea.

Mai multe metode de testare au fost propuse ca metode reprezentative pentru m\u0103surarea propriet\u0103\u021bilor de forfecare interlaminar\u0103 ale compozitelor (1-3). \u00cen orice metod\u0103 de testare, forma gabaritului este complicat\u0103 \u0219i este dificil\u0103 fabricarea unei epruvete pentru o testare la forfecare interlaminar\u0103 deoarece dimensiunea epruvetei trebuie s\u0103 fie lung\u0103 \u00een raport cu direc\u021bia de laminare a materialului compozit

(4). De altfel, metoda de testare a rezisten\u021bei la forfecare interlaminar\u0103 prin compresie cu crest\u0103tur\u0103, care aplic\u0103 o sarcin\u0103 de compresie la fa\u021ba de cap\u0103t a unei epruvete mici, adoptat\u0103 \u00een JIS K 7092, este utilizat\u0103 pe scar\u0103 larg\u0103 ca metod\u0103 de testare care poate evalua cu u\u0219urin\u021b\u0103 rezisten\u021ba la forfecare interlaminar\u0103 a materialelor plastice ranforsate cu fibre de carbon (CFRP)
(5). Dimensiunea epruvetei \u00een direc\u021bia de laminare necesar\u0103 pentru acest test este cuprins\u0103 \u00eentre 3,5 \u0219i 6,5 mm, ceea ce face posibil\u0103 fabricarea cu u\u0219urin\u021b\u0103 a epruvetelor cu o cantitate mic\u0103 de material. Cu toate acestea, aceast\u0103 metod\u0103 de \u00eencercare nu poate ob\u021bine deformarea la forfecare deoarece zona \u00een care se concentreaz\u0103 deformarea la forfecare interlaminar\u0103 este foarte \u00eengust\u0103.<\/p>


Cu toate acestea, \u00een ceea ce prive\u0219te metoda de testare la compresie a CFRP termorigide, \u00een cercet\u0103rile anterioare
(6) s-a sugerat prin calcul c\u0103 regiunea de deformare prin forfecare interlaminar\u0103 poate fi extins\u0103 prin cre\u0219terea gradului de suprapunere a canelurilor crestate. \u00cen ultimii ani, au fost publicate exemple de \u00eencerc\u0103ri de forfecare interlaminar\u0103 prin compresiune cu crest\u0103turi modificate, \u00een care regiunea de deformare prin forfecare interlaminar\u0103 poate fi extins\u0103 prin ad\u00e2ncirea canelurii crestate a unei epruvete, iar un manometru poate fi ata\u0219at la regiunea de deformare
(4). S-a constatat c\u0103 caracteristicile neliniare ale forfec\u0103rii interlaminare pot fi ob\u021binute direct din tensiunea de forfecare nominal\u0103 calculat\u0103 ob\u021binut\u0103 prin \u00eemp\u0103r\u021birea for\u021bei de \u00eencercare la compresiune ob\u021binute de la ma\u0219ina de \u00eencercare la suprafa\u021ba de forfecare dintre canelurile crestate \u0219i deforma\u021bia m\u0103surat\u0103 ob\u021binut\u0103 de la tensiometru. \u00cen aceast\u0103 metod\u0103 de testare, a fost utilizat\u0103 o camer\u0103 digital\u0103 sincronizat\u0103 cu ma\u0219ina de testare pentru a observa \u0219i evalua zonele mici, iar m\u0103surarea deform\u0103rii a fost efectuat\u0103 prin analiza de corelare digital\u0103 a imaginilor (DIC). Prin utilizarea analizei DIC pentru m\u0103surarea deform\u0103rii, s-a constatat c\u0103 deformarea de forfecare interlaminar\u0103 poate fi m\u0103surat\u0103 cu u\u0219urin\u021b\u0103 de la o deformare mic\u0103 la o deformare mare, f\u0103r\u0103 a v\u0103 face griji cu privire la c\u0103derea sau limitele de m\u0103surare \u00een timpul m\u0103sur\u0103rii cu tensiometru. \u00cen aceast\u0103 lucrare, examin\u0103m dac\u0103 metoda modificat\u0103 de testare prin compresie cu crest\u0103tur\u0103, care este eficient\u0103 \u00een ob\u021binerea propriet\u0103\u021bilor de forfecare interlaminar\u0103 ale CFRP termoplastice, este aplicabil\u0103 GFRP \u021besute simplu, care este un material armat cu fibre continue utilizat pe scar\u0103 larg\u0103 \u00een industrie.<\/p>


Pe de alt\u0103 parte, eforturile de a \u00eenlocui o parte din testele reale cu simularea numeric\u0103 (analiza CAE) au devenit din ce \u00een ce mai importante ca r\u0103spuns la reducerea diferitelor costuri asociate cu produc\u021bia de prototipuri \u0219i la recenta mi\u0219care de promovare a transform\u0103rii digitale (7) asociat\u0103 cu noua problem\u0103 a coronavirusului. Informa\u021biile de intrare necesare pentru realizarea analizei CAE pot fi \u00eemp\u0103r\u021bite \u00een general \u00een trei tipuri: modele de analiz\u0103, propriet\u0103\u021bi ale materialelor \u0219i condi\u021bii limit\u0103. \u00cen special, este foarte dificil s\u0103 se ob\u021bin\u0103 propriet\u0103\u021bile materialelor pentru materialele compozite cu anizotropie. Comportamentul elastic \u00een materialele izotrope este caracterizat de patru propriet\u0103\u021bi: modulul lui Young, raportul lui Poisson, modulul de forfecare \u0219i modulul masiv. \u00cen general, modulul Young \u0219i raportul Poisson, care sunt u\u0219or de m\u0103surat experimental, sunt aplicate ca valori de intrare, iar m\u0103surarea modulului de forfecare nu este necesar\u0103. Cu toate acestea, pentru materialele anizotrope, modulul Young \u0219i modulul de forfecare sunt independente unul de cel\u0103lalt \u0219i trebuie m\u0103surate independent.<\/p>


\u00cen paralel cu eforturile de a ob\u021bine modulul de forfecare descris mai sus prin testare, au fost efectuate numeroase studii pentru a prezice analitic propriet\u0103\u021bile materialelor.
Regula amestecului (8), care este cunoscut\u0103 drept cea mai clasic\u0103 metod\u0103, permite prezicerea propriet\u0103\u021bilor materialelor prin calcule simple care pot fi efectuate manual. Cu toate acestea, regula amestecului presupune c\u0103 fibrele \u0219i r\u0103\u0219inile care alc\u0103tuiesc materialul compozit sunt conectate \u00een serie sau \u00een paralel cu direc\u021bia axei de \u00eenc\u0103rcare sau, cu alte cuvinte, se presupun condi\u021bii idealizate pentru a facilita calculele, astfel \u00eenc\u00e2t poate fi aplicat\u0103 numai la materiale compozite foarte limitate, cum ar fi arm\u0103tura unidirec\u021bional\u0103. Metoda incluziunii echivalente propus\u0103 de Eshelby (8) \u0219i extensia sa, teoria Mori\/Tanaka (9), poate fi aplicat\u0103 la mai multe materiale compozite dec\u00e2t regula amestecului, dar eficacitatea sa nu este suficient demonstrat\u0103, cu excep\u021bia materialelor compozite cu fibre discontinue, cum ar fi produsele turnate prin injec\u021bie, deoarece dezvoltarea teoretic\u0103 se bazeaz\u0103 pe presupunerea c\u0103 forma incluziunii este un sferoid. Metoda de omogenizare (10) utilizat\u0103 \u00een aceast\u0103 lucrare atrage aten\u021bia ca o metod\u0103 care poate rezolva aceste probleme. \u00cen metoda de omogenizare, un model care reprezint\u0103 structura la mezoscar\u0103 a unui material compozit (\u00een cazul GFRP, dimensiunea la care poate fi observat\u0103 structura eterogen\u0103 a fibrelor \u0219i r\u0103\u0219inii) este utilizat pentru a simula un test al materialului utiliz\u00e2nd metoda elementelor finite \u0219i se efectueaz\u0103 un test numeric pentru a evalua r\u0103spunsul aparent al materialului \u0219i pentru a m\u0103sura propriet\u0103\u021bile materialului. Deoarece interac\u021biunea dintre fibre poate fi luat\u0103 \u00eendeaproape \u00een considerare, problema de mai sus poate fi rezolvat\u0103 \u00een mod generic pentru orice material compozit.<\/p>

\u00cen ultimii ani, exist\u0103 o tendin\u021b\u0103 puternic\u0103 de a utiliza \u00een mod activ noi materiale pentru a \u00eembun\u0103t\u0103\u021bi performan\u021ba produselor, iar pe pia\u021b\u0103 sunt introduse, unul dup\u0103 altul, noi materiale compozite. Versatilitatea metodei de omogenizare o face cea mai potrivit\u0103 abordare pentru tendin\u021bele din aceast\u0103 pia\u021b\u0103 a materialelor. Pentru detalii privind metoda de omogenizare, consulta\u021bi Nota de aplicare existent\u0103 nr. 58 (11). Este important s\u0103 subliniem aici c\u0103 metoda de omogenizare necesit\u0103, de asemenea, informa\u021bii de intrare, cum ar fi forma microstructurii \u0219i propriet\u0103\u021bile materialelor fibrelor \u0219i r\u0103\u0219inilor individuale pentru a efectua simul\u0103ri. Cu alte cuvinte, problema ob\u021binerii propriet\u0103\u021bilor fizice nu poate fi rezolvat\u0103 doar prin tehnologia de analiz\u0103, ci caracteristicile materialelor compozite pot fi determinate doar printr-o combina\u021bie de m\u0103surare \u0219i analiz\u0103.<\/p>


\u00cen Nota de aplicare nr. 58, au fost prezentate exemple de verificare a propriet\u0103\u021bilor la trac\u021biune uniaxial\u0103 ale materialelor compozite printr-o combina\u021bie de m\u0103surare \u0219i analiz\u0103. \u00cen acest articol, accentul este pus pe modul de deformare prin forfecare \u0219i este prezentat un exemplu de cercetare care combin\u0103 m\u0103surarea \u0219i analiza. \u00cen primul r\u00e2nd, a fost creat un model analitic pe baza rezultatelor observ\u0103rii structurii eterogene de mezoscar\u0103 prin tomografie computerizat\u0103 cu raze X (CT), iar valorile propriet\u0103\u021bilor au fost prezise prin efectuarea unei analize de omogenizare. Validitatea modelului a fost verificat\u0103 prin compararea rezultatelor prezise cu rezultatele reale pentru forfecare pur\u0103. \u00cen plus, a fost efectuat\u0103 separat o analiz\u0103 \u00een care condi\u021biile de constr\u00e2ngere ale epruvetei de testare impuse de dispozitivul de testare utilizat \u00een experiment (un dispozitiv conform cu JIS K 7092) au fost reproduse utiliz\u00e2nd un coeficient de frecare. Rezultatele analitice au fost comparate cu rezultatele experimentale pentru a verifica validitatea rezultatelor experimentale.<\/p>\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Determinarea diferi\u021bilor parametri necesari pentru crearea modelului
\nEvaluarea propriet\u0103\u021bilor de forfecare interlaminar\u0103 a materialelor GFRP \u021besute simplu\n<\/h2>\nDup\u0103 cum se arat\u0103 \u00een Fig. 1, epruveta de testare a fost realizat\u0103 dintr-o plac\u0103 plat\u0103 \u021besut\u0103 GFRP cu o grosime de aproximativ 10 mm. Lungimea total\u0103 a epruvetei a fost de 80 mm, iar pentru a concentra deformarea la forfecare \u00eentre canelurile crestate supuse sarcinii de forfecare, canelurile crestate au fost suprapuse cu 1 mm pentru a l\u0103rgi zona de deformare la forfecare fa\u021b\u0103 de forma specificat\u0103 \u00een JIS K 7092 (5), iar distribu\u021bia deform\u0103rii \u00een zona de deformare la forfecare a fost uniform\u0103 (4). L\u0103\u021bimea spa\u021biului dintre caneluri \u0219i crest\u0103turi a fost proiectat\u0103 s\u0103 fie de 1 mm. Un model aleatoriu a fost aplicat pe suprafa\u021ba epruvetei de testare prin aplicarea unui spray negru urmat de un spray alb. E\u0219antionul a fost a\u0219ezat \u00eentr-un sistem de \u00eencercare la forfecare interlaminar\u0103 format dintr-un dispozitiv conform JIS K 7092 \u0219i o plac\u0103 de presiune cu un mecanism de reglare a paralelismului.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 1 Forma specimenului de testare<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Fig. 2 prezint\u0103 sistemul de testare la forfecare interlaminar\u0103 \u0219i starea dup\u0103 fixarea epruvetei de testare. Fig. 3 prezint\u0103 structura gabaritului conform cu JIS K 7092. Calibrul conform cu JIS K 7092 este clasificat, \u00een linii mari, \u00eentr-un calibru de constr\u00e2ngere care \u00eempiedic\u0103 deformarea \u00een afara planului a epruvetei de \u00eencercare \u0219i o component\u0103 de piedestal care \u00eencarc\u0103 cu for\u021b\u0103 de compresiune fa\u021ba de cap\u0103t inferioar\u0103 a epruvetei de \u00eencercare. Pentru a suprima rezisten\u021ba la alunecare cu epruveta de \u00eencercare, dispozitivul de constr\u00e2ngere are o structur\u0103 cu caneluri paralel\u0103 cu direc\u021bia sarcinii de \u00eencercare. Rezisten\u021ba la alunecare poate fi, de asemenea, ajustat\u0103 prin modificarea cuplului de str\u00e2ngere a celor patru \u0219uruburi de fixare \u0219i conectare a dispozitivului de constr\u00e2ngere la componenta piedestal. \u00cen cadrul acestui test, a fost adoptat un cuplu de str\u00e2ngere de 0,15 N-m, astfel cum este exemplificat \u00een JIS K 7092. Folosind ma\u0219ina universal\u0103 de testare de precizie Autograph\u2122 AGX\u2122-50kNV prezentat\u0103 \u00een figura 4 \u0219i un extensometru f\u0103r\u0103 contact de tip special TRViewX care nu este afectat de comportamentul \u00een afara planului al epruvetei de testare, a fost construit un sistem de testare care poate achizi\u021biona imagini de observare sincronizate cu semnalul for\u021bei de testare a ma\u0219inii de testare. Viteza de testare a fost de 0,5 mm\/min. Deforma\u021bia de forfecare a fost ob\u021binut\u0103 dintr-o analiz\u0103 DIC utiliz\u00e2nd GOM Correlate 2016, care este produs de GOM GmbH.<\/p>\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 2 Aspectul sistemului de testare la forfecare interlaminar\u0103<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"(a)\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
(a) Gabarit de constr\u00e2ngere (b) Gabarit de constr\u00e2ngere \u0219i piedestal Fig. 3 Gabarit conform JIS K 7092<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 4 Ma\u0219in\u0103 universal\u0103 de testare Autograph\u2122 AGX\u2122 -V<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\tM\u0103surarea tensiunii de forfecare a fost efectuat\u0103 prin amplasarea unui tensiometru virtual cu o lungime de 1 mm \u00een centrul dintre canelurile crestate la \u00b145\u00b0 fa\u021b\u0103 de direc\u021bia de compresiune. Ecua\u021bia (1) a fost utilizat\u0103 pentru a calcula deforma\u021bia de forfecare \u03b3XZ pe baza valorii de ie\u0219ire a tensiometrului virtual.\n
\n
\n\u03b3XZ=|\u03b5_ (+45) |+|\u03b5_ (-45) | (1)\n

\n|\u03b5_ (+45) | : Valoarea absolut\u0103 a deform\u0103rii ob\u021binute de la ie\u0219irea manometrului virtual instalat la + 45\u00b0\n

\n|\u03b5_ (-45) | : Valoarea absolut\u0103 a deform\u0103rii ob\u021binute de la ie\u0219irea manometrului virtual instalat la -45\u00b0\n

\nTensiunea nominal\u0103 de forfecare \u03c4XZ\na fost calculat\u0103 din ecua\u021bia (2).

\n\u03c4XZ= F\/ab (2)\n

\nF: For\u021ba de \u00eencercare (N), a: Distan\u021ba dintre canelurile crestate (6,4 mm), b: L\u0103\u021bimea epruvetei (15 mm)\n

\nFig. 5 prezint\u0103 diagrama tensiune de forfecare interlaminar\u0103 - deforma\u021bie a GFRP \u021besute simplu ob\u021binute \u00een acest test. Rela\u021bia dintre tensiune \u0219i deformare a GFRP \u021besute simplu este liniar\u0103 p\u00e2n\u0103 la o tensiune de forfecare de aproximativ 30 MPa, dar dup\u0103 aceea devine neliniar\u0103 \u0219i cedeaz\u0103 la aproximativ 50 MPa. Dup\u0103 cum s-a men\u021bionat mai sus, materialul GFRP \u021besut simplu are o structur\u0103 \u00een care p\u00e2nza din fibre de sticl\u0103 impregnat\u0103 cu r\u0103\u0219in\u0103 este laminat\u0103. Prin urmare, materialul \u021besut simplu GFRP este bogat \u00een r\u0103\u0219in\u0103 \u00een direc\u021bia interlaminar\u0103 \u0219i se consider\u0103 c\u0103 neliniaritatea a ap\u0103rut datorit\u0103 caracteristicilor de ductilitate ale r\u0103\u0219inii. Fig. 6 prezint\u0103 diagramele de contur ale deforma\u021biei de forfecare interlaminar\u0103 din rezultatele analizei DIC la 10 p\u00e2n\u0103 la 40 MPa. Deforma\u021bia de forfecare interlaminar\u0103 este distribuit\u0103 uniform \u0219i pe scar\u0103 larg\u0103 \u00eentre crest\u0103turile materialului GFRP cu \u021bes\u0103tur\u0103 neted\u0103 de la \u00eenceputul testului, iar aceast\u0103 tendin\u021b\u0103 este aceea\u0219i chiar \u0219i atunci c\u00e2nd sarcina aplicat\u0103 pe epruvet\u0103 cre\u0219te. Din rela\u021bia cu tensiunea \u00een regiunea ini\u021bial\u0103 liniar\u0103, de la 0,1 la 0,3 % \u00een Fig. 5, modulul de forfecare interlaminar\u0103 calculat prin metoda celor mai mici p\u0103trate a fost de 2546,1 MPa.\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 5 Diagrama tensiune de forfecare-deformare<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 6 Diagrame de contur ale tensiunii de forfecare<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Evaluarea condi\u021biilor de constr\u00e2ngere a epruvetelor prin m\u0103surarea coeficientului de frecare<\/h2>

Condi\u021biile de constr\u00e2ngere ale epruvetelor utilizate \u00een testul de forfecare interlaminar\u0103 au fost estimate prin m\u0103surarea coeficientului de frecare cu ajutorul ma\u0219inii universale de testare de precizie Autograph AGX-5NV \u0219i al dispozitivului de m\u0103surare a coeficientului de frecare. Fig. 7 prezint\u0103 testul. La efectuarea testului, pe spa\u021biul de testare al ma\u0219inii de testare a fost plasat\u0103 o plac\u0103 plan\u0103 din material GFRP cu \u021bes\u0103tur\u0103 neted\u0103 cu o grosime de 10 mm dup\u0103 t\u0103ierea epruvetei crestate, iar pe placa plan\u0103 a fost instalat un dispozitiv de constr\u00e2ngere astfel \u00eenc\u00e2t suprafa\u021ba de contact a epruvetei s\u0103 o poat\u0103 atinge. Viteza de testare a fost stabilit\u0103 la 100 mm\/min, iar datele privind for\u021ba de testare au fost ob\u021binute atunci c\u00e2nd cursa ma\u0219inii de testare a fost operat\u0103 la 100 mm. Pentru a confirma reproductibilitatea datelor ob\u021binute, au fost efectuate trei teste. Coeficientul de frecare dinamic\u0103 pentru aplicarea la analiza CAE a fost calculat pe baza datelor medii privind for\u021ba de testare pentru o curs\u0103 de 20 p\u00e2n\u0103 la 60 mm, ob\u021binute cu o for\u021b\u0103 de testare stabil\u0103 \u0219i cu greutatea dispozitivului de testare. Fig. 8 prezint\u0103 diagrama for\u021b\u0103 de testare - curs\u0103, iar tabelul 1 prezint\u0103 rezultatele calcul\u0103rii coeficientului de frecare dinamic\u0103. Din rezultatele de mai sus, s-a constatat c\u0103 coeficientul de frecare dinamic\u0103 generat la suprafa\u021ba de contact dintre epruvet\u0103 \u0219i dispozitivul de constr\u00e2ngere este de 0,33.<\/p>\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 7 Condi\u021bia de testare<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 8 Diagrama for\u021b\u0103-curs\u0103<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 9 InspecXio\u2122SMX\u2122-225CT FPD HR PlusSistem CT cu raze X microfocus<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Achizi\u021bionarea de date privind forma specimenului crestat cu ajutorul sistemului CT cu raze X<\/h2>\nUtiliz\u00e2nd sistemul CT cu raze X cu microfocus inspXio\u2122 SMX\u2122-225 CT FPD HR Plus prezentat \u00een figura 9, s-au ob\u021binut imagini transversale ale specimenului crestat pentru a determina forma modelului analitic. \u00cen condi\u021biile prezentate \u00een tabelul 2, imaginile CT au fost luate \u00een apropierea canelurii crestate a testului, iar c\u00e2teva sute de imagini transversale au fost scoase \u00een format DICOM (Digital Imaging and Communications in Medicine).\nFig. 10 prezint\u0103 imagini \u00een sec\u021biune transversal\u0103 \u0219i o reprezentare tridimensional\u0103 creat\u0103 cu ajutorul unui software de analiz\u0103 a imaginilor tridimensionale pe baza imaginilor \u00een sec\u021biune transversal\u0103. \u00centr-o imagine \u00een sec\u021biune transversal\u0103, zonele cu densitate ridicat\u0103 \u0219i absorb\u021bie ridicat\u0103 a razelor X apar albe, iar zonele cu densitate sc\u0103zut\u0103 \u0219i absorb\u021bie sc\u0103zut\u0103 a razelor X apar negre.\nPrelucrarea imaginilor a fost efectuat\u0103 pentru a crea un model din imaginea sec\u021biunii transversale pentru a fi utilizat \u00een analiza cu elemente finite. Analiz\u00e2nd imaginile sec\u021biunilor transversale ob\u021binute prin imagistica CT cu ajutorul Simpleware\u2122 fabricat de Synopsys, au fost identifica\u021bi parametrii de form\u0103 ai microstructurii necesari pentru crearea modelului de analiz\u0103.\nPentru materialul GFRP \u00eempletit simplu care urmeaz\u0103 s\u0103 fie analizat, factorii care afecteaz\u0103 propriet\u0103\u021bile materialului sunt con\u021binutul de volum \u0219i forma sec\u021biunii transversale a cablului (un fascicul de c\u00e2teva sute p\u00e2n\u0103 la 1 000 de fibre dispuse \u00eentr-o direc\u021bie), precum \u0219i distan\u021ba dintre fasciculele de fibre adiacente. Con\u021binutul de monofilamente din interiorul cablului afecteaz\u0103, de asemenea, propriet\u0103\u021bile materialului, dar \u00een aceast\u0103 imagine de analiz\u0103, nu a fost posibil s\u0103 se ob\u021bin\u0103 un contrast clar chiar \u0219i \u00een regiunea fin\u0103 din interiorul cablului, astfel \u00eenc\u00e2t acesta a fost determinat prin potrivire cu rezultatul mont\u0103rii. Detaliile sunt descrise \u00een sec\u021biunea 3 de mai jos. Ace\u0219ti parametri de form\u0103 nu sunt uniformi \u00een \u00eentregul material \u0219i sunt distribui\u021bi cu varia\u021bii. Prin urmare, \u00een instrumentul de analiz\u0103 a imaginilor, a fost m\u0103surat\u0103 o gam\u0103 relativ larg\u0103 care include mai multe fascicule de fibre, iar valoarea medie a fost adoptat\u0103 ca form\u0103 a modelului de analiz\u0103.\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Tabelul\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Tabelul 1 Rezultatele calcul\u0103rii coeficientului de frecare dinamic\u0103<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Tabelul\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Tabelul 2 Condi\u021bia de scanare<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Crearea modelului
Identificarea parametrilor de form\u0103<\/h2>\nFig. 11 prezint\u0103 frac\u021bia de volum a remorcii m\u0103surat\u0103 de Simpleware. Regiunea remorcii \u0219i regiunea matricei au fost separate prin binarizarea imaginii \u00een scal\u0103 de gri ob\u021binut\u0103 din CT cu raze X cu praguri adecvate. Frac\u021bia de volum a fost determinat\u0103 prin m\u0103surarea volumului fiec\u0103rei regiuni separate.\nFig. 12 prezint\u0103 forma sec\u021biunii transversale a remorcii \u0219i distan\u021ba m\u0103surat\u0103 \u00eentre remorci. S-a presupus c\u0103 remorca are o sec\u021biune transversal\u0103 eliptic\u0103 \u0219i s-au m\u0103surat diametrele major \u0219i minor. Au fost selectate la \u00eent\u00e2mplare 49 de remorci. Fig. 12 prezint\u0103 rezultatul desen\u0103rii unei histograme cu 7 bini prin aplicarea teoremei r\u0103d\u0103cinii p\u0103trate la num\u0103rul de puncte de m\u0103surare pentru fiecare parametru de form\u0103 m\u0103surat. Deoarece nu a existat nicio tendin\u021b\u0103 ca to\u021bi parametrii de form\u0103 s\u0103 se potriveasc\u0103 \u00een mod clar cu o func\u021bie statistic\u0103 general\u0103, cum ar fi distribu\u021bia Gaussian\u0103, valoarea medie a intervalului cu cea mai mare probabilitate de existen\u021b\u0103 a fost utilizat\u0103 ca parametru de form\u0103. Acest rezultat arat\u0103 c\u0103 forma remorcii \u00een direc\u021biile X \u0219i Y este clar diferit\u0103. Cu toate acestea, \u00een general, este extrem de rar s\u0103 se proiecteze un produs av\u00e2nd \u00een vedere aceste microstructuri dependente de direc\u021bie, astfel \u00eenc\u00e2t, de aceast\u0103 dat\u0103, o medie suplimentar\u0103 a valorilor medii \u00een ambele direc\u021bii a fost aplicat\u0103 \u00een mod egal cablului \u00een ambele direc\u021bii.\n\u00cen Fig. 12 (c) este prezentat\u0103, de asemenea, o imagine de m\u0103surare a distan\u021bei dintre remorcile adiacente. Acest parametru de form\u0103 a fost m\u0103surat dintr-o imagine \u00een afara planului. Limita dintre zonele care nu sunt \u00eentunecate de remorca perpendicular\u0103 \u0219i zonele care sunt \u00eentunecate de remorca perpendicular\u0103 sunt bogate \u00een plastic \u0219i, prin urmare, apar \u00eentunecate. Prin urmare, zonele care nu sunt \u00eentunecate de remorcile ortogonale \u0219i zonele care sunt \u00eentunecate de remorcile ortogonale apar ca forme dreptunghiulare separate. Pasul de remorcare a fost definit ca distan\u021ba dintre punctele centrale ale acestui dreptunghi. Ca \u0219i \u00een cazul formei sec\u021biunii transversale a remorcii, a fost m\u0103surat\u0103 distan\u021ba dintre 49 de remorci. Pentru pasul dintre remorci, s-a observat o tendin\u021b\u0103 de a depinde de direc\u021biile verticale \u0219i verticale ale fibrelor \u00een (c) din aceea\u0219i figur\u0103, iar apoi valoarea medie a fost aplicat\u0103 modelului de analiz\u0103. Tabelul 3 \u0219i Fig. 13 rezum\u0103 fiecare dintre parametrii de form\u0103 identifica\u021bi \u00een cele din urm\u0103 \u0219i modelele de analiz\u0103 create efectiv pentru testul numeric.\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 10 Reprezentare tridimensional\u0103 \u0219i imagine sec\u021bional\u0103 a specimenelor crestate<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 11 Separarea regiunii de remorcare \u0219i a regiunii matricei prin binarizare Simpleware<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Optimizarea parametrilor de form\u0103<\/h2>\nMaterialele ranforsate cu fibre continue, cum ar fi p\u00e2nza \u021besut\u0103 simpl\u0103 utilizat\u0103 \u00een aceast\u0103 analiz\u0103, tind s\u0103 aib\u0103 o anizotropie extrem de puternic\u0103. Metodele analitice bazate pe metoda omogeniz\u0103rii (10) sunt eficiente pentru prezicerea analitic\u0103 a propriet\u0103\u021bilor materialelor care caracterizeaz\u0103 comportamentul anizotropic. Metoda omogeniz\u0103rii ofer\u0103 o abordare analitic\u0103 pentru a evalua r\u0103spunsul aparent al materialului \u0219i, \u00een cele din urm\u0103, pentru a identifica propriet\u0103\u021bile materialului prin efectuarea unui test numeric. test prin calcul numeric utiliz\u00e2nd un model de elemente finite care reprezint\u0103 neomogenitatea microstructurii. Prin simpla m\u0103surare a propriet\u0103\u021bilor materialelor fibrelor \u0219i r\u0103\u0219inilor individuale (\u0219i a propriet\u0103\u021bilor interfe\u021bei materialelor, dac\u0103 acestea trebuie luate \u00een considerare) sau prin ob\u021binerea lor dintr-o baz\u0103 de date etc., se pot ob\u021bine comportamentul anizotrop al materialelor \u0219i propriet\u0103\u021bile materialelor pentru toate tipurile de arm\u0103turi, pe baza microstructurii lor eterogene. Pentru detalii privind aceast\u0103 metod\u0103 de analiz\u0103, consulta\u021bi Nota de aplicare nr. 58 (11). Fluxul general al analizei este prezentat \u00een Fig. 14. S-a \u00eencercat s\u0103 se verifice validitatea at\u00e2t a aspectelor de analiz\u0103, c\u00e2t \u0219i a celor de m\u0103surare. Validarea analitic\u0103 a fost realizat\u0103 prin analiza de omogenizare descris\u0103 mai sus. Informa\u021biile necesare au fost forma microstructurii \u0219i propriet\u0103\u021bile materialelor din care aceasta a fost compus\u0103. Valorile specifice ale parametrilor de form\u0103 necesare pentru modelarea microstructurii au fost identificate prin aplicarea datelor observate prin CT cu raze X la prelucrarea imaginilor, a\u0219a cum este descris \u00een sec\u021biunea 2-3.\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"(a)\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
(a) M\u0103surarea formei sec\u021biunii remorcate<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"(c)\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
(c) M\u0103surarea pasului de remorcare<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\u00cen acest moment, structura microscopic\u0103 a regiunii de trac\u021biune a materialului GFRP \u021besut simplu nu a putut fi observat\u0103 cu precizie, astfel \u00eenc\u00e2t, la \u00eenceput, s-a presupus c\u0103 con\u021binutul volumic de fibre din interiorul trac\u021biunii a fost de 60 %. \u00cen cele din urm\u0103, frac\u021bia volumic\u0103 de fibre a fost reglat\u0103 cu precizie astfel \u00eenc\u00e2t modulul de forfecare s\u0103 corespund\u0103 valorii m\u0103surate. Acest reglaj fin se realizeaz\u0103 prin m\u0103surarea erorii dintre rezultatele analizei \u0219i rezultatele m\u0103sur\u0103torilor reale \u0219i g\u0103sirea studiului care minimizeaz\u0103 eroarea. Mai exact, dac\u0103 rezultatele analizei sunt mai mari dec\u00e2t rezultatele m\u0103sur\u0103torilor reale, seta\u021bi con\u021binutul volumetric s\u0103 fie mai mic de 60 %, iar dac\u0103 exist\u0103 o tendin\u021b\u0103 invers\u0103, seta\u021bi con\u021binutul volumetric s\u0103 fie mai mare \u0219i m\u0103sura\u021bi din nou eroarea. Prin repetarea acestor pa\u0219i, ve\u021bi g\u0103si cea mai bun\u0103 condi\u021bie pentru a minimiza eroarea. Aceste procese sunt gestionate automat de algoritmul de optimizare furnizat de instrumentul de analiz\u0103.\nO serie de fluxuri de analiz\u0103 pentru identificarea propriet\u0103\u021bilor materialelor anizotrope prin crearea unui model de analiz\u0103 \u0219i a unui test numeric. au fost efectuate utiliz\u00e2nd un instrument de analiz\u0103 prin omogenizare, Multiscale. Sim (12) fabricat de Cybernet Systems. Propriet\u0103\u021bile materialelor polimerice \u0219i fibroase necesare pentru analiz\u0103 au fost ob\u021binute din baza de date a materialelor furnizat\u0103 \u00eempreun\u0103 cu produsul. \u00cen plus, op\u021biunea de optimizare DesignXplorer\u2122 din Ansys\u00ae Workbench\u2122 (13) a fost utilizat\u0103 pentru reglarea fin\u0103 a con\u021binutului de volum al cablurilor.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"(b)\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
(b) Distribu\u021bia parametrilor formei sec\u021biunii de remorcare<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Tabelul\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Tabelul 3 Parametrii de form\u0103 identifica\u021bi prin analiza imaginilor<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 13 Model analitic creat folosind parametrii de form\u0103 identifica\u021bi<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 14 Fluxul general de analiz\u0103 al acestei note de aplicare<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Validarea metodei de testare<\/h2>

Pentru a verifica validitatea metodei de testare reale, a fost efectuat\u0103 o analiz\u0103 cu aceea\u0219i form\u0103 \u0219i acelea\u0219i condi\u021bii limit\u0103 ca cele ale testului. Propriet\u0103\u021bile materialului din p\u00e2nz\u0103 simpl\u0103 utilizat \u00een acest model de analiz\u0103 au fost ob\u021binute \u00een faza de verificare a analizei. Prin compararea distribu\u021biei deforma\u021biilor de forfecare \u00een epruvet\u0103, ob\u021binut\u0103 prin analiz\u0103, cu rezultatul m\u0103surat prin analiza DIC, s-a confirmat c\u0103 rezultatul analitic a concordat bine cu rezultatul testului real. \u00cen acela\u0219i timp, partea de analiz\u0103 a \u00eencercat s\u0103 cuantifice condi\u021biile care afecteaz\u0103 rezultatele testelor prin compararea coeficientului de frecare dintre dispozitiv \u0219i epruvet\u0103 \u0219i rezultatele analitice ob\u021binute prin modificarea virtual\u0103 a sarcinii de str\u00e2ngere a dispozitivului.<\/p>\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Metoda de analiz\u0103<\/h2>\n\u00cen primul r\u00e2nd, propriet\u0103\u021bile materiale ortotropice ale materialelor \u021besute simple GFRP au fost calculate prin analiza de omogenizare. Fig. 15 prezint\u0103 modelele solid \u0219i cu elemente finite ale materialului textil GFRP utilizat \u00een analiz\u0103. Dup\u0103 cum s-a men\u021bionat mai sus, structurile \u021besute la mezoscale au fost identificate prin prelucrarea imaginilor rezultatelor ob\u021binute prin CT cu raze X. Modelul mezoscalar presupune c\u0103 regiunea de trac\u021biune este omogen\u0103. \u00cen realitate, materialul are o structur\u0103 neomogen\u0103 format\u0103 din m\u0103nunchiuri de fibre orientate \u00eentr-o singur\u0103 direc\u021bie, astfel \u00eenc\u00e2t este necesar s\u0103 se prevad\u0103 propriet\u0103\u021bi anizotrope ale materialului care s\u0103 reflecte corect\n \n \nstructura microscopic\u0103. Prin urmare, modelul prezentat \u00een fig. (a-2)\n \n \n\u0219i Fig. (b-2) a fost preg\u0103tit pentru m\u0103nunchiurile de fibre din regiunea de trac\u021biune, iar o analiz\u0103 de omogenizare a fost efectuat\u0103 separat pentru a ob\u021bine propriet\u0103\u021bile fizice. Materialele care alc\u0103tuiesc compozitul sunt sticla E (modulul lui Young: 72,5 GPa, raportul lui Poisson: 0,2) pentru fibre \u0219i r\u0103\u0219ina epoxidic\u0103 (modulul lui Young: 3,5 GPa, raportul lui Poisson: 0,35) pentru r\u0103\u0219ini. S-a presupus c\u0103 aceste dou\u0103 propriet\u0103\u021bi sunt elastice \u0219i s-a f\u0103cut referire la valorile din baza de date a materialelor furnizat\u0103 de instrumentul de analiz\u0103. \u00cen analiza de omogenizare, toate propriet\u0103\u021bile materialelor care caracterizeaz\u0103 propriet\u0103\u021bile ortotropice ale materialelor din \u021bes\u0103turi GFRP au fost ob\u021binute prin efectuarea de teste numerice care simuleaz\u0103 tensiunea uniaxial\u0103 ideal\u0103 \u0219i forfecarea interlaminar\u0103 pentru aceste modele. \u00cen mod specific, propriet\u0103\u021bile materialelor au constat \u00een 9 tipuri de propriet\u0103\u021bi fizice: modulul de elasticitate longitudinal, raportul lui Poisson \u0219i modulul de elasticitate la forfecare \u00een 3 direc\u021bii.\nFig. 16 prezint\u0103 modelul analitic realizat pentru verificarea p\u0103r\u021bii experimentale. Modelul a constat dintr-o prob\u0103 GFRP \u0219i un gabarit de constr\u00e2ngere care men\u021bine proba \u00een direc\u021bia grosimii. Sarcinile de presare \u0219i tensiunile de compresiune pe epruvete \u0219i jiguri au fost definite direct pe fe\u021bele acestor piese, iar alte geometrii (orificii pentru \u0219uruburi ale jigului, jig pentru sus\u021binerea epruvetei din partea superioar\u0103 \u0219i inferioar\u0103 a figurii etc.) nu au fost\n \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n \nmodelate riguros. Mai exact, suprafa\u021ba inferioar\u0103 a specimenului din figura 16 a fost definit\u0103 cu o constr\u00e2ngere de deplasare complet\u0103, iar suprafa\u021ba superioar\u0103 a fost definit\u0103 cu o tensiune de compresiune de 30 MPa. \u00cen cadrul testului real, a fost aplicat\u0103 o sarcin\u0103 de \u00eempingere \u00een direc\u021bia \u00een afara planului prin intermediul cuplului aplicat gabaritului, dar \u00een analiz\u0103, deplasarea gabaritului a fost limitat\u0103 la zero. \u00cen plus, a fost analizat \u0219i cazul \u00een care jigul nu a fost instalat. \u00cen apropierea crest\u0103turii GFRP, distribu\u021bia deforma\u021biilor trebuia s\u0103 fie complex\u0103, dar \u00een regiunea suficient de \u00eendep\u0103rtat\u0103 de crest\u0103tur\u0103, distribu\u021bia tensiunilor \u0219i deforma\u021biilor trebuia s\u0103 fie aproape uniform\u0103. Prin urmare, partea din GFRP a fost \u00eemp\u0103r\u021bit\u0103 \u00een zona din apropierea crest\u0103turii \u0219i celelalte zone, iar ochiurile de plas\u0103 au fost fixate fin numai \u00een apropierea crest\u0103turii. A existat o re\u021bea discontinu\u0103 \u00eentre dou\u0103 p\u0103r\u021bi cu o grosime diferit\u0103 a re\u021belei, dar a fost reprodus\u0103 o stare de fixare realist\u0103 prin definirea unei constr\u00e2ngeri multipunct (MPC) la interfa\u021b\u0103. \u00cen ceea ce prive\u0219te comportamentul materialului, p\u0103r\u021bii din GFRP i-au fost atribuite propriet\u0103\u021bile materialului ob\u021binute prin analiza de omogenizare prezentat\u0103 mai sus, iar gabaritul a fost considerat rigid \u0219i ned deformabil. Coeficientul de frecare dintre materialul GFRP \u021besut simplu \u0219i jig a fost analizat \u00een 3 modele, 0,0, 0,3 \u0219i 0,4 pentru a confirma efectul asupra rezultatelor testelor.\n \nDin datele rezultatelor analizei ob\u021binute aici, au fost observate distribu\u021bia deforma\u021biei de forfecare interlaminar\u0103 \u0219i valorile deforma\u021biei de forfecare \u0219i ale tensiunii de forfecare \u00een centrul epruvetei. Validitatea condi\u021biilor de testare a fost verificat\u0103 prin compararea acestor rezultate cu distribu\u021bia tensiunii de forfecare m\u0103surat\u0103 ob\u021binut\u0103 cu ajutorul analizei DIC \u0219i cu tensiunea de forfecare m\u0103surat\u0103 \u00een centrul epruvetei ob\u021binut\u0103 cu ajutorul tensiometrului virtual. \u00cen acest test, \u00een mod ideal, tensiunea de compresiune de 30 MPa aplicat\u0103 p\u0103r\u021bii superioare a epruvetei este transmis\u0103 la fel ca tensiunea de forfecare din centrul epruvetei. Tensiunea de forfecare din rezultatele analizei a fost observat\u0103 pentru a vedea dac\u0103 aceast\u0103 condi\u021bie ideal\u0103 a fost atins\u0103.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Rezultatele analizei CAE<\/h2>\n\u00cen primul r\u00e2nd, a fost efectuat\u0103 o analiz\u0103 de omogenizare pe modelul analitic prezentat \u00een figura 16, iar rezultatele evalu\u0103rii modulelor elastice ortotrope ale regiunii de trac\u021biune \u0219i ale \u00eentregului material \u021besut simplu sunt prezentate \u00een tabelul 4. Deoarece rigiditatea la forfecare a materialului \u021besut simplu a fost evaluat\u0103 \u00een cadrul testului, con\u021binutul de volum al fibrelor din regiunea remorcii a fost ajustat \u00een analiz\u0103 astfel \u00eenc\u00e2t modulul de forfecare analizat s\u0103 coincid\u0103 cu modulul de forfecare m\u0103surat. Con\u021binutul de volum al fibrelor din regiunea remorcii ob\u021binut \u00een cele din urm\u0103 prin estimare invers\u0103 a fost de aproximativ 57,27 %. Acesta nu a fost foarte diferit de alte studii efectuate prin SEM \u0219i este considerat rezonabil. Tabelul 5 rezum\u0103 rezultatele fiec\u0103rui studiu de caz care a utilizat modelul optimizat pentru a varia prezen\u021ba sau absen\u021ba unui dispozitiv de constr\u00e2ngere \u0219i pentru a varia coeficientul de frecare dintre dispozitivul de constr\u00e2ngere \u0219i epruvet\u0103. Rezultatele distribu\u021biei deforma\u021biilor de forfecare m\u0103surate din analiza DIC sunt, de asemenea, prezentate \u00een partea dreapt\u0103 \u0219i exterioar\u0103 a tabelului 5. \u00cen toate condi\u021biile, se poate observa c\u0103 deformarea la forfecare este concentrat\u0103 \u00een apropierea centrului epruvetei intercalate \u00eentre cele dou\u0103 crest\u0103turi. Cu toate acestea, se poate deduce c\u0103 deformarea epruvetei este diferit\u0103, deoarece distribu\u021bia deforma\u021biilor depinde de condi\u021biile de solicitare din regiunea u\u0219or \u00eendep\u0103rtat\u0103 de centru \u0219i de pe partea marginal\u0103 a celor dou\u0103 crest\u0103turi. Atunci c\u00e2nd gabaritul nu este instalat, se poate observa c\u0103 exist\u0103 o deforma\u021bie ridicat\u0103 de acela\u0219i ordin cu cea din centrul epruvetei care se extinde de la crest\u0103tur\u0103 la margine. Acest lucru se poate datora deform\u0103rii de flambare \u00een afara planului a epruvetei. Rezultatele indic\u0103, de asemenea, c\u0103 tensiunea de forfecare \u00een centrul epruvetei este mai mare dec\u00e2t presiunea extern\u0103, indic\u00e2nd faptul c\u0103 nu se poate ob\u021bine o deformare de forfecare precis\u0103 \u00een afara planului. \u00cen condi\u021biile \u00een care este plasat un dispozitiv fix, zona de deformare la forfecare ridicat\u0103 de la cap\u0103tul crest\u0103turii este mic\u0103, astfel \u00eenc\u00e2t se poate observa c\u0103 deformarea de flambaj este suprimat\u0103. S-a confirmat c\u0103 gradul de suprimare a devenit mai pronun\u021bat odat\u0103 cu cre\u0219terea coeficientului de frecare dintre materialul GFRP cu \u021bes\u0103tur\u0103 neted\u0103 \u0219i dispozitiv. Cu toate acestea, pe m\u0103sur\u0103 ce coeficientul de frecare a crescut la 0,4, tensiunea din centrul probei a devenit mai mic\u0103 dec\u00e2t presiunea extern\u0103. Se consider\u0103 c\u0103 acest lucru este cauzat de faptul c\u0103 energia presiunii externe se pierde din cauza for\u021bei de rezisten\u021b\u0103 la frecare \u00eentr-un grad care nu poate fi ignorat. \u00centr-un test real, coeficientul de frecare nu poate fi controlat, astfel \u00eenc\u00e2t este necesar s\u0103 se aplice o sarcin\u0103 de presare adecvat\u0103, astfel \u00eenc\u00e2t deformarea \u00een direc\u021bia \u00een plan s\u0103 nu fie prea suprimat\u0103, suprim\u00e2nd \u00een acela\u0219i timp deformarea \u00een afara planului a epruvetei.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Tabelul\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Tabelul 4 Module elastice ortotropice ale materialelor GFRP \u021besute simplu ob\u021binute prin analiza de omogenizare<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Tabelul\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Tabelul 5 Distribu\u021bia tensiunii de forfecare interlaminar\u0103 pentru fiecare condi\u021bie de analiz\u0103<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

\u00cen testul descris \u00een sec\u021biunea 2-2, coeficientul de frecare \u00eentre materiale a fost confirmat ca fiind de aproximativ 0,3. \u00cen aceste condi\u021bii, tensiunea de forfecare din centrul epruvetei este egal\u0103 cu presiunea extern\u0103, ceea ce indic\u0103 atingerea condi\u021biilor ideale de forfecare.
\u00cen cele din urm\u0103, pentru a vedea mai detaliat distribu\u021bia deforma\u021biei de forfecare \u00een apropierea crest\u0103turilor, rezultatele deforma\u021biei de forfecare \u0219i ale tensiunii de forfecare au fost trasate pe cele 2 trasee prezentate \u00een Fig. 17 (a). Rezultatele sunt prezentate \u00een figurile (b)-(e). Centrul epruvetei corespunde unei distan\u021be de 3,2 mm \u00een calea A \u0219i 5,0 mm \u00een calea B. \u00cen analiza DIC, zona \u00een care a fost instalat tensiometrul virtual este situat\u0103 aproape de centru. Pentru un test de forfecare interlaminar\u0103 precis, este de a\u0219teptat ca partea central\u0103 a epruvetei s\u0103 se afle \u00eentr-un mod de forfecare ideal, dar este de dorit, de asemenea, ca condi\u021bii similare s\u0103 existe pe o gam\u0103 larg\u0103 \u00een vecin\u0103tate. \u00cen special, atunci c\u00e2nd se m\u0103soar\u0103 valorile tensiunii locale cu un tensiometru, este de dorit s\u0103 se men\u021bin\u0103 o valoare constant\u0103 \u00eentr-o zon\u0103 de m\u0103surare de aproximativ 2 mm x 2 mm.
\u00cen situa\u021bia \u00een care este plasat dispozitivul de constr\u00e2ngere, a\u0219a cum se arat\u0103 \u00een Fig. 17 (b) \u0219i (c), acest lucru este aproape realizat \u0219i se a\u0219teapt\u0103 ca caracteristicile de forfecare interlaminar\u0103 ale specimenului s\u0103 poat\u0103 fi m\u0103surate cu o anumit\u0103 precizie. Pe de alt\u0103 parte, \u00een cazul \u00een care jigul nu este plasat, din cauza deform\u0103rii \u00een afara planului, deforma\u021bia median\u0103 de forfecare este anormal de mare \u00een compara\u021bie cu m\u0103surarea, iar rezultatul pe calea A se observ\u0103 a fi remarcabil de convex \u00een jos, a\u0219a cum se arat\u0103 \u00een Fig. 17 (b).
Distribu\u021bia tensiunii de forfecare a fost, de asemenea, verificat\u0103 \u0219i s-a constatat c\u0103, \u00een condi\u021biile \u00een care a fost plasat jigul de constr\u00e2ngere, tensiunea de forfecare prezentat\u0103 \u00een Fig. 17 (d) a fost distribuit\u0103 \u00een linii mari \u00eentr-o anumit\u0103 m\u0103sur\u0103 pe calea A, similar cu tensiunea de forfecare. \u00cen plus, s-a confirmat faptul c\u0103 tensiometrul virtual utilizat \u00een analiza DIC a fost distribuit \u00eentr-o form\u0103 larg\u0103 \u00een regiunea \u00een care a fost instalat tensiometrul virtual pe calea B, care a fost aproape de centrul dintre canelurile crestate corespunz\u0103toare unei distan\u021be de 2 p\u00e2n\u0103 la 4 mm pe calea B. \u00cen \u00eencercare, nu exist\u0103 nicio alt\u0103 metod\u0103 de evaluare a tensiunii dec\u00e2t calcularea tensiunii nominale de forfecare prin \u00eemp\u0103r\u021birea for\u021bei de \u00eencercare m\u0103surate \u00een celula de sarcin\u0103 a ma\u0219inii de \u00eencercare la suprafa\u021ba sec\u021biunii transversale a epruvetei, dup\u0103 cum se arat\u0103 \u00een ecua\u021bia (2) din sec\u021biunea 2-1. \u00cen rezultatele prezentate \u00een Fig. 17(d), nu exist\u0103 nicio concentrare de tensiuni \u00een apropierea crest\u0103turii din epruvet\u0103, iar distribu\u021bia uniform\u0103 a tensiunilor pe intervalul crest\u0103turii de 6,4 mm poate fi verificat\u0103 numai prin analiza CAE. Rezultatele analizei CAE nu au ar\u0103tat nicio concentrare local\u0103 semnificativ\u0103 a tensiunilor, demonstr\u00e2nd c\u0103 metodele de testare \u0219i geometriile de testare aplicate \u00een cadrul testului sunt utile pentru evaluarea tensiunii nominale de forfecare, precum \u0219i a deform\u0103rii liniare \u0219i neliniare.
Aceste rezultate indic\u0103 faptul c\u0103 testul de forfecare interlaminar\u0103 poate fi reprodus prin plasarea dispozitivului \u00een direc\u021bia exterioar\u0103 planului epruvetei \u0219i prin sus\u021binerea acestuia cu o sarcin\u0103 moderat\u0103 care nu interfereaz\u0103 cu alunecarea tangen\u021bial\u0103 a interfe\u021bei dintre materialul sculei \u0219i epruvetei, dar suprim\u0103 flambajul normal.

<\/p>\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 17 Distribu\u021bia deforma\u021biilor \u0219i a tensiunilor pe trasee<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Fig.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig. 17 Distribu\u021bia deforma\u021biilor \u0219i a tensiunilor pe trasee<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Rezumat<\/h2>

\u00cen aceast\u0103 lucrare, am prezentat un caz \u00een care caracteristicile de forfecare interlaminar\u0103 ale materialelor \u021besute simplu GFRP au fost evaluate prin metoda testului de forfecare interlaminar\u0103 utiliz\u00e2nd metoda de compresie modificat\u0103 a crest\u0103turii at\u00e2t din analiza DIC experimental\u0103, c\u00e2t \u0219i din analiza CAE.
Modelul de analiz\u0103 CAE a fost construit prin stabilirea condi\u021biilor limit\u0103 \u00eentre epruvet\u0103 \u0219i dispozitivul de constr\u00e2ngere, lu\u00e2nd \u00een considerare coeficientul de frecare. Rezultatele analizei DIC \u0219i ale analizei CAE s-au dovedit a fi aproape identice \u00een urm\u0103toarele trei puncte ob\u021binute \u00eentre canelurile crestate ale specimenului.<\/p>

1. Diagrama de contur a distribu\u021biei deforma\u021biilor de forfecare
2. Forma distribu\u021biei deforma\u021biilor de forfecare \u00een direc\u021bia X
3. Forma distribu\u021biei tensiunii de forfecare \u00een direc\u021bia Z<\/p>

\u00cen plus, distribu\u021bia tensiunii \u00eentre canelurile crestate, calculat\u0103 prin analiza CAE, a fost larg\u0103 \u0219i uniform\u0103 \u0219i nu s-a observat nicio concentrare local\u0103 a tensiunii.
Metoda testului de forfecare interlaminar\u0103 cu compresia modificat\u0103 a crest\u0103turii aplicat\u0103 \u00een testul real s-a dovedit a fi util\u0103 nu numai pentru ob\u021binerea deform\u0103rii liniare \u0219i neliniare, ci \u0219i pentru evaluarea tensiunii nominale de forfecare.<\/p>\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Referin\u021be<\/h2>\n1) Pettersson KB, Neumeister JM. O configura\u021bie de trac\u021biune pentru testul de forfecare a compozitelor IDNS. Compos Part A Appl Sci Manuf 2006; 37 (2) : 229-42.\n

\n2) Melin LN, Neumeister JM. M\u0103surarea comportamentului constitutiv la forfecare al compozitelor ortotrope \u0219i evaluarea testului Iosipescu modificat. Compos Struct 2006; 76 (1-2) : 106-15.\n

\n3) Julio F. Davalos a, Pizhong Qiao b, Vinod Ramayanam a, Luyang Shan b, Justin Robinso. Torsiunea grinzilor sandwich FRP din fagure de miere cu o configura\u021bie sinusoidal\u0103 a miezului. Compos Struct 2009; 88: 97-111\n

\n4) T.Murakami, T.Matsuo, T.Sumiyama, Metoda experimental\u0103 \u0219i evaluarea propriet\u0103\u021bilor de forfecare interlaminar\u0103 ale compozitelor termoplastice cu toroane orientate aleatoriu pe baza specimenului dublu modificat \u0219i a corela\u021biei imaginii digitale bidimensionale. J. Compos. Mater., \u00een curs de publicare, https:\/\/doi.org\/10.1177\/0021998320967719 (2020).\n

\n5) JIS K 7092. Metod\u0103 de \u00eencercare a rezisten\u021bei la forfecare interlaminar\u0103 a plasticului ranforsat cu fibre de carbon prin eprubete cu dou\u0103 crest\u0103turi. \u00cen: Manualul JIS. Tokyo: Japanese Standard Association; 2010.\n

\n6) Bouette B, Cazeneuve C \u0219i Oytana C. Efectul vitezei de deformare asupra propriet\u0103\u021bilor de forfecare interlaminar\u0103 a compozitelor carbon\/epoxi. Compos Sci Technol 1992; 45: 313-321.\n

\n7) Site-ul Ministerului Economiei, Comer\u021bului \u0219i Industriei: https:\/\/www.meti.go.jp\/policy\/digital_transformation\/index.html\n

\n8) J.D.Eshelby, The determination of the elastic field of an ellipsoidal inclusion and related problems, Proc. Roy. Soc. Lond, Vol.A241, pp.376- 396 (1957).\n

\n9) T. Mori, K. Tanaka, verage stress in matrix and average elastic energy of materials with misfitting inclusions, Acta Metallurgica, Vol.21, No.5, pp.571- 574 (1973).\n

\n10) Terada, K., Kato, J., Hirayama, N., Inugai, T. \u0219i Yamamoto, K., A method of two-scale analysis with micromacro decoupling scheme: application to hyperelastic composite materials, Computational Mechanics, Vol.52, pp.1199-1219 (2013).\n

\n11) Koji Yamamoto, Takashi Murakami, Satoshi Iguchi, Zen Miyazaki Application Note No.58\nVerificarea \u0219i validarea (V&V) rezultatelor simul\u0103rii testului de trac\u021biune uniaxial\u0103 a materialelor compozite: Fuziunea m\u0103sur\u0103torilor reale \u0219i a analizei de omogenizare https:\/\/www.shimadzu.com\/an\/sites\/shimadzu.com.an\/files\/pim\/pim_d ocument_file\/applications\/application_note\/11055\/jpi320003.pdf\n

\n12) https:\/\/www.cybernet.co.jp\/ansys\/product\/lineup\/multiscale\/multiscale\/\n

\n13) https:\/\/www.cybernet.co.jp\/ansys\/product\/\n \n\n\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t
<\/div>\n\t\t<\/div>\n\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t

Desc\u0103rcare<\/h2>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t