{"id":16478,"date":"2024-09-19T12:51:26","date_gmt":"2024-09-19T10:51:26","guid":{"rendered":"https:\/\/dev.shimadzu-testing.com\/?p=16478"},"modified":"2025-11-24T11:34:35","modified_gmt":"2025-11-24T10:34:35","slug":"validation-of-applicability-of-modified-notch-compression-interlaminar-shear-test-method-for-gfrp-plain-woven-materials-using-homogenization-analysis","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/shimadzu-testing.com\/cz\/know-how\/special-applications\/validation-of-applicability-of-modified-notch-compression-interlaminar-shear-test-method-for-gfrp-plain-woven-materials-using-homogenization-analysis\/","title":{"rendered":"Ov\u011b\u0159en\u00ed pou\u017eitelnosti modifikovan\u00e9 metody zkou\u0161en\u00ed vrubov\u00e9ho tlaku v mezilamelov\u00e9m smyku pro materi\u00e1ly z GFRP s rovinnou tkaninou pomoc\u00ed homogeniza\u010dn\u00ed anal\u00fdzy"},"content":{"rendered":"
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Abstrakt<\/strong><\/h2>\nZkoumali jsme pou\u017eitelnost modifikovan\u00e9 metody zkou\u0161en\u00ed vrubov\u00e9ho tlaku v mezivrstvov\u00e9m smyku, kter\u00e1 je \u00fa\u010dinn\u00e1 pro z\u00edsk\u00e1n\u00ed mezivrstvov\u00fdch smykov\u00fdch vlastnost\u00ed termoplastick\u00fdch CFRP, na hladk\u00e9 tkan\u00e9 materi\u00e1ly GFRP, kter\u00e9 jsou \u0161iroce pou\u017e\u00edv\u00e1ny v pr\u016fmyslu.\nNa z\u00e1klad\u011b v\u00fdsledk\u016f pozorov\u00e1n\u00ed mezom\u011b\u0159\u00edtkov\u00e9 struktury pomoc\u00ed rentgenov\u00e9ho CT byl vytvo\u0159en model anal\u00fdzy CAE a byla provedena homogeniza\u010dn\u00ed anal\u00fdza zam\u011b\u0159en\u00e1 na omezuj\u00edc\u00ed podm\u00ednky zku\u0161ebn\u00edho vzorku z hlediska koeficientu t\u0159en\u00ed. Nam\u011b\u0159en\u00e9 hodnoty a v\u00fdsledky anal\u00fdzy vykazovaly dobrou shodu.\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 2 Nastaven\u00ed z\u00e1znamov\u00e9ho za\u0159\u00edzen\u00ed<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 3 Zku\u0161ebn\u00ed sestava s vlo\u017een\u00fdm vzorkem<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

\u00davod<\/strong><\/h2>

V posledn\u00edch letech se plasty vyztu\u017een\u00e9 sklen\u011bn\u00fdmi vl\u00e1kny (GFRP), kter\u00e9 maj\u00ed vysokou m\u011brnou pevnost a vynikaj\u00edc\u00ed zpracovatelnost a tvarovatelnost, \u0161iroce uplat\u0148uj\u00ed na elektronick\u00fdch substr\u00e1tech, lod\u00edch a vn\u011bj\u0161\u00edch \u010d\u00e1stech automobil\u016f a staly se nepostradateln\u00fdm materi\u00e1lem. GFRP, kter\u00fd je kompozitn\u00edm materi\u00e1lem, m\u00e1 anizotropii a vykazuje komplikovan\u00e9 deforma\u010dn\u00ed a lomov\u00e9 chov\u00e1n\u00ed v z\u00e1vislosti na sm\u011bru hlavn\u00ed osy p\u016fsob\u00edc\u00edho nap\u011bt\u00ed: tah, tlak, ohyb, smyk v rovin\u011b, mezilamelov\u00fd smyk a smyk mimo rovinu nebo jejich kombinace. P\u0159i navrhov\u00e1n\u00ed v\u00fdrobk\u016f s vyu\u017eit\u00edm po\u010d\u00edta\u010dem podporovan\u00e9ho in\u017een\u00fdrstv\u00ed (CAE) je siln\u011b zapot\u0159eb\u00ed zku\u0161ebn\u00edch metod, kter\u00e9 mohou vyhodnotit chov\u00e1n\u00ed p\u0159i poru\u0161e ka\u017ed\u00e9 sou\u010d\u00e1sti zvl\u00e1\u0161\u0165.


*1 Cybernet Systems Co., Ltd. Mechanical CAE Div.
*2 SHIMADZU CORPORATION


<\/p>

Desky s plo\u0161n\u00fdmi spoji pro elektronick\u00e1 za\u0159\u00edzen\u00ed se hojn\u011b pou\u017e\u00edvaj\u00ed pro desky s plo\u0161n\u00fdmi spoji typu 4 (FR4), kter\u00e9 jsou vyrobeny ze sklen\u011bn\u00fdch vl\u00e1ken a epoxidov\u00e9 prysky\u0159ice.<\/p>

D\u016fvodem intenzivn\u00edho pou\u017e\u00edv\u00e1n\u00ed materi\u00e1lu FR4 je skute\u010dnost, \u017ee hladce tkan\u00fd materi\u00e1l GFRP m\u00e1 vysok\u00e9 elektroizola\u010dn\u00ed vlastnosti a neho\u0159lavost a \u017ee d\u00edky zpev\u0148uj\u00edc\u00edmu \u00fa\u010dinku sklen\u011bn\u00fdch vl\u00e1ken doch\u00e1z\u00ed jen k mal\u00fdm rozm\u011brov\u00fdm zm\u011bn\u00e1m povrchu vlivem tepla. Proto\u017ee m\u00e1 v\u0161ak tento materi\u00e1l vrstvenou strukturu, jsou vl\u00e1kna orientov\u00e1na v rovin\u011b, ale mezi laminami nen\u00ed t\u00e9m\u011b\u0159 \u017e\u00e1dn\u00e1 orientace vl\u00e1ken, co\u017e z n\u011bj \u010din\u00ed strukturu bohatou na prysky\u0159ici. Zat\u00edmco ve sm\u011bru v rovin\u011b se tedy projevuj\u00ed vynikaj\u00edc\u00ed mechanick\u00e9 vlastnosti, v mezilamin\u00e1rn\u00edm sm\u011bru je v\u00fdztu\u017en\u00fd \u00fa\u010dinek vl\u00e1ken slab\u00fd, tak\u017ee p\u0159evl\u00e1daj\u00ed fyzik\u00e1ln\u00ed vlastnosti matricov\u00e9 prysky\u0159ice a o\u010dek\u00e1v\u00e1 se neline\u00e1rn\u00ed chov\u00e1n\u00ed v d\u016fsledku poddajnosti prysky\u0159ice. Je d\u016fle\u017eit\u00e9 p\u0159esn\u011b pochopit smykov\u00e9 vlastnosti v mezilamin\u00e1rn\u00edm sm\u011bru, aby bylo mo\u017en\u00e9 pomoc\u00ed numerick\u00e9 simulace reprodukovat deforma\u010dn\u00ed chov\u00e1n\u00ed, kter\u00e9 je v\u00fdrazn\u011b ovlivn\u011bno vlastnostmi matri\u010dn\u00ed prysky\u0159ice, jako je ohyb a odlupov\u00e1n\u00ed.

Jako reprezentativn\u00ed metody m\u011b\u0159en\u00ed mezilamelov\u00fdch smykov\u00fdch vlastnost\u00ed kompozit\u016f bylo navr\u017eeno n\u011bkolik zku\u0161ebn\u00edch metod (1-3). U v\u0161ech zku\u0161ebn\u00edch metod je tvar p\u0159\u00edpravku komplikovan\u00fd a je obt\u00ed\u017en\u00e9 vyrobit zku\u0161ebn\u00ed vzorek pro zkou\u0161ku mezilamelov\u00e9ho smyku, proto\u017ee velikost zku\u0161ebn\u00edho vzorku mus\u00ed b\u00fdt dlouh\u00e1 vzhledem ke sm\u011bru laminace kompozitn\u00edho materi\u00e1lu.

(4). Mimochodem, zku\u0161ebn\u00ed metoda pevnosti ve smyku v mezivrstvov\u00e9m tahu pomoc\u00ed vrubov\u00e9 komprese, kter\u00e1 p\u016fsob\u00ed tlakov\u00fdm zat\u00ed\u017een\u00edm na \u010deln\u00ed plochu mal\u00e9ho zku\u0161ebn\u00edho vzorku a kter\u00e1 byla p\u0159ijata v norm\u011b JIS K 7092, je \u0161iroce pou\u017e\u00edv\u00e1na jako zku\u0161ebn\u00ed metoda, kterou lze snadno vyhodnotit pevnost ve smyku v mezivrstvov\u00e9m tahu plast\u016f vyztu\u017een\u00fdch uhl\u00edkov\u00fdmi vl\u00e1kny (CFRP).
(5). Velikost zku\u0161ebn\u00edho vzorku ve sm\u011bru laminace pot\u0159ebn\u00e1 pro tuto zkou\u0161ku je pouh\u00fdch 3,5 a\u017e 6,5 mm, co\u017e umo\u017e\u0148uje snadnou v\u00fdrobu zku\u0161ebn\u00edch vzork\u016f s mal\u00fdm mno\u017estv\u00edm materi\u00e1lu. Touto zku\u0161ebn\u00ed metodou v\u0161ak nelze z\u00edskat smykovou deformaci, proto\u017ee oblast, kde se koncentruje smykov\u00e1 deformace v mezivrstvov\u00e9m materi\u00e1lu, je velmi \u00fazk\u00e1.<\/p>


Pokud v\u0161ak jde o metodu tlakov\u00e9 zkou\u0161ky termosetov\u00fdch CFRP, v p\u0159edchoz\u00edm v\u00fdzkumu
(6) bylo v\u00fdpo\u010dtem navr\u017eeno, \u017ee oblast mezilamelov\u00e9ho smykov\u00e9ho nam\u00e1h\u00e1n\u00ed lze roz\u0161\u00ed\u0159it zv\u011bt\u0161en\u00edm velikosti p\u0159ekryt\u00ed vrubov\u00fdch dr\u00e1\u017eek. V posledn\u00edch letech byly publikov\u00e1ny p\u0159\u00edklady modifikovan\u00fdch zkou\u0161ek tlakov\u00e9ho mezilamelov\u00e9ho smyku se z\u00e1\u0159ezy, p\u0159i nich\u017e lze oblast mezilamelov\u00e9 smykov\u00e9 deformace roz\u0161\u00ed\u0159it prohlouben\u00edm z\u00e1\u0159ezov\u00e9 dr\u00e1\u017eky zku\u0161ebn\u00edho vzorku a k oblasti deformace lze p\u0159ipojit tenzometr
(4). Bylo zji\u0161t\u011bno, \u017ee neline\u00e1rn\u00ed charakteristiky mezilamelov\u00e9ho smyku lze z\u00edskat p\u0159\u00edmo z vypo\u010dten\u00e9ho jmenovit\u00e9ho smykov\u00e9ho nap\u011bt\u00ed z\u00edskan\u00e9ho vyd\u011blen\u00edm tlakov\u00e9 zku\u0161ebn\u00ed s\u00edly z\u00edskan\u00e9 ze zku\u0161ebn\u00edho stroje smykovou plochou mezi vrubov\u00fdmi dr\u00e1\u017ekami a nam\u011b\u0159en\u00e9 deformace z\u00edskan\u00e9 z tenzometru. P\u0159i t\u00e9to zku\u0161ebn\u00ed metod\u011b byla k pozorov\u00e1n\u00ed a vyhodnocen\u00ed mal\u00fdch ploch pou\u017eita digit\u00e1ln\u00ed kamera synchronizovan\u00e1 se zku\u0161ebn\u00edm strojem a m\u011b\u0159en\u00ed deformace bylo provedeno pomoc\u00ed digit\u00e1ln\u00ed obrazov\u00e9 korela\u010dn\u00ed anal\u00fdzy (DIC). Pou\u017eit\u00edm DIC anal\u00fdzy pro m\u011b\u0159en\u00ed deformace bylo zji\u0161t\u011bno, \u017ee lze snadno m\u011b\u0159it interlamin\u00e1rn\u00ed smykovou deformaci od mal\u00e9 deformace a\u017e po velkou deformaci bez obav z poklesu nebo mez\u00ed m\u011b\u0159en\u00ed b\u011bhem m\u011b\u0159en\u00ed tenzometrem. V tomto \u010dl\u00e1nku zkoum\u00e1me, zda je modifikovan\u00e1 metoda vrubov\u00e9 tlakov\u00e9 zkou\u0161ky, kter\u00e1 je \u00fa\u010dinn\u00e1 p\u0159i z\u00edsk\u00e1v\u00e1n\u00ed mezilamelov\u00fdch smykov\u00fdch vlastnost\u00ed termoplastick\u00e9ho CFRP, pou\u017eiteln\u00e1 pro prost\u00fd tkan\u00fd GFRP, co\u017e je materi\u00e1l vyztu\u017een\u00fd nekone\u010dn\u00fdmi vl\u00e1kny, kter\u00fd se \u0161iroce pou\u017e\u00edv\u00e1 v pr\u016fmyslu.<\/p>


Na druhou stranu, v reakci na sni\u017eov\u00e1n\u00ed r\u016fzn\u00fdch n\u00e1klad\u016f spojen\u00fdch s v\u00fdrobou prototyp\u016f a ned\u00e1vn\u00e9 hnut\u00ed na podporu digit\u00e1ln\u00ed transformace (7) spojen\u00e9 s probl\u00e9mem nov\u00fdch koronavir\u016f, nab\u00fdv\u00e1 na v\u00fdznamu snaha nahradit \u010d\u00e1st skute\u010dn\u00fdch test\u016f numerickou simulac\u00ed (CAE anal\u00fdza). Vstupn\u00ed informace pot\u0159ebn\u00e9 k dosa\u017een\u00ed anal\u00fdzy CAE lze obecn\u011b rozd\u011blit do t\u0159\u00ed typ\u016f: modely anal\u00fdzy, vlastnosti materi\u00e1l\u016f a okrajov\u00e9 podm\u00ednky. Zejm\u00e9na u kompozitn\u00edch materi\u00e1l\u016f s anizotropi\u00ed je velmi obt\u00ed\u017en\u00e9 z\u00edskat materi\u00e1lov\u00e9 vlastnosti. Pru\u017en\u00e9 chov\u00e1n\u00ed izotropn\u00edch materi\u00e1l\u016f je charakterizov\u00e1no \u010dty\u0159mi vlastnostmi: Young\u016fv modul, Poisson\u016fv pom\u011br, modul ve smyku a objemov\u00fd modul. Obecn\u011b se jako vstupn\u00ed hodnoty pou\u017e\u00edvaj\u00ed Young\u016fv modul a Poisson\u016fv pom\u011br, kter\u00e9 lze experiment\u00e1ln\u011b snadno zm\u011b\u0159it, a m\u011b\u0159en\u00ed smykov\u00e9ho modulu nen\u00ed nutn\u00e9. U anizotropn\u00edch materi\u00e1l\u016f jsou v\u0161ak Young\u016fv modul a modul ve smyku na sob\u011b nez\u00e1visl\u00e9 a mus\u00ed se m\u011b\u0159it nez\u00e1visle.<\/p>


Soub\u011b\u017en\u011b s v\u00fd\u0161e popsan\u00fdm \u00fasil\u00edm o z\u00edsk\u00e1n\u00ed modulu pru\u017enosti ve smyku pomoc\u00ed zkou\u0161ek bylo provedeno mnoho studi\u00ed, jejich\u017e c\u00edlem bylo analyticky p\u0159edpov\u011bd\u011bt vlastnosti materi\u00e1lu.
Sm\u011b\u0161ovac\u00ed pravidlo (8), kter\u00e9 je zn\u00e1m\u00e9 jako nejklasi\u010dt\u011bj\u0161\u00ed metoda, umo\u017e\u0148uje p\u0159edpov\u00eddat vlastnosti materi\u00e1lu pomoc\u00ed jednoduch\u00fdch v\u00fdpo\u010dt\u016f, kter\u00e9 lze prov\u00e1d\u011bt ru\u010dn\u011b. Sm\u011b\u0161ovac\u00ed pravidlo v\u0161ak p\u0159edpokl\u00e1d\u00e1, \u017ee vl\u00e1kna a prysky\u0159ice tvo\u0159\u00edc\u00ed kompozit jsou zapojeny s\u00e9riov\u011b nebo paraleln\u011b se sm\u011brem osy zat\u00ed\u017een\u00ed, nebo jin\u00fdmi slovy, pro snadn\u00fd v\u00fdpo\u010det se p\u0159edpokl\u00e1daj\u00ed idealizovan\u00e9 podm\u00ednky, tak\u017ee je lze pou\u017e\u00edt pouze pro velmi omezen\u00e9 kompozitn\u00ed materi\u00e1ly, jako je jednosm\u011brn\u00e1 v\u00fdztu\u017e. Metodu ekvivalentn\u00edho za\u010dlen\u011bn\u00ed navr\u017eenou Eshelbym (8) a jej\u00ed roz\u0161\u00ed\u0159en\u00ed, teorii Mori\/Tanaka (9), lze aplikovat na v\u00edce kompozitn\u00edch materi\u00e1l\u016f ne\u017e pravidlo m\u00edch\u00e1n\u00ed, ale jej\u00ed \u00fa\u010dinnost nen\u00ed dostate\u010dn\u011b prok\u00e1z\u00e1na s v\u00fdjimkou kompozitn\u00edch materi\u00e1l\u016f s nespojit\u00fdmi vl\u00e1kny, jako jsou vst\u0159ikovan\u00e9 v\u00fdrobky, proto\u017ee teoretick\u00fd v\u00fdvoj vych\u00e1z\u00ed z p\u0159edpokladu, \u017ee tvar za\u010dlen\u011bn\u00ed je sf\u00e9roid. Metoda homogenizace (10) pou\u017eit\u00e1 v tomto \u010dl\u00e1nku p\u0159itahuje pozornost jako metoda, kter\u00e1 m\u016f\u017ee tyto probl\u00e9my \u0159e\u0161it. P\u0159i homogeniza\u010dn\u00ed metod\u011b se model, kter\u00fd reprezentuje mezom\u011b\u0159\u00edtkovou strukturu kompozitn\u00edho materi\u00e1lu (v p\u0159\u00edpad\u011b GFRP velikost, p\u0159i n\u00ed\u017e lze pozorovat heterogenn\u00ed strukturu vl\u00e1ken a prysky\u0159ice), pou\u017eije k simulaci zkou\u0161ky materi\u00e1lu pomoc\u00ed metody kone\u010dn\u00fdch prvk\u016f a provede se numerick\u00e1 zkou\u0161ka k vyhodnocen\u00ed zd\u00e1nliv\u00e9 odezvy materi\u00e1lu a k m\u011b\u0159en\u00ed vlastnost\u00ed materi\u00e1lu. Vzhledem k tomu, \u017ee interakci mezi vl\u00e1kny lze d\u016fkladn\u011b zohlednit, lze v\u00fd\u0161e uveden\u00fd probl\u00e9m \u0159e\u0161it obecn\u011b pro jak\u00fdkoli kompozitn\u00ed materi\u00e1l.<\/p>

V posledn\u00edch letech je siln\u00e1 tendence aktivn\u011b vyu\u017e\u00edvat nov\u00e9 materi\u00e1ly za \u00fa\u010delem zlep\u0161en\u00ed vlastnost\u00ed v\u00fdrobk\u016f a na trh jsou postupn\u011b uv\u00e1d\u011bny nov\u00e9 kompozitn\u00ed materi\u00e1ly. V\u0161estrannost metody homogenizace z n\u00ed \u010din\u00ed nejvhodn\u011bj\u0161\u00ed p\u0159\u00edstup pro trendy na trhu s t\u00edmto materi\u00e1lem. Podrobnosti o metod\u011b homogenizace naleznete ve st\u00e1vaj\u00edc\u00edm aplika\u010dn\u00edm sd\u011blen\u00ed \u010d. 58 (11). Zde je d\u016fle\u017eit\u00e9 zd\u016fraznit, \u017ee metoda homogenizace vy\u017eaduje k proveden\u00ed simulac\u00ed tak\u00e9 vstupn\u00ed informace, jako je tvar mikrostruktury a materi\u00e1lov\u00e9 vlastnosti jednotliv\u00fdch vl\u00e1ken a prysky\u0159ic. Jin\u00fdmi slovy, probl\u00e9m z\u00edsk\u00e1n\u00ed fyzik\u00e1ln\u00edch vlastnost\u00ed nelze vy\u0159e\u0161it pouze technologi\u00ed anal\u00fdzy, ale vlastnosti kompozitn\u00edch materi\u00e1l\u016f lze ur\u010dit pouze kombinac\u00ed m\u011b\u0159en\u00ed a anal\u00fdzy.<\/p>


V aplika\u010dn\u00ed pozn\u00e1mce \u010d. 58 byly uvedeny p\u0159\u00edklady ov\u011b\u0159en\u00ed jednoos\u00fdch tahov\u00fdch vlastnost\u00ed kompozitn\u00edch materi\u00e1l\u016f kombinac\u00ed m\u011b\u0159en\u00ed a anal\u00fdzy. V tomto \u010dl\u00e1nku je pozornost zam\u011b\u0159ena na re\u017eim smykov\u00e9 deformace a je p\u0159edstaven p\u0159\u00edklad v\u00fdzkumu, kter\u00fd kombinuje m\u011b\u0159en\u00ed a anal\u00fdzu. Nejprve byl vytvo\u0159en analytick\u00fd model na z\u00e1klad\u011b v\u00fdsledk\u016f pozorov\u00e1n\u00ed heterogenn\u00ed meziskal\u00e1rn\u00ed struktury pomoc\u00ed rentgenov\u00e9 po\u010d\u00edta\u010dov\u00e9 tomografie (CT) a hodnoty vlastnost\u00ed byly p\u0159edpov\u011bzeny proveden\u00edm homogeniza\u010dn\u00ed anal\u00fdzy. Platnost modelu byla ov\u011b\u0159ena porovn\u00e1n\u00edm p\u0159edpov\u011bzen\u00fdch v\u00fdsledk\u016f se skute\u010dn\u00fdmi v\u00fdsledky pro \u010dist\u00fd smyk. Krom\u011b toho byla samostatn\u011b provedena anal\u00fdza, p\u0159i n\u00ed\u017e byly pomoc\u00ed koeficientu t\u0159en\u00ed reprodukov\u00e1ny omezuj\u00edc\u00ed podm\u00ednky zku\u0161ebn\u00edho vzorku vynucen\u00e9 zku\u0161ebn\u00edm p\u0159\u00edpravkem pou\u017eit\u00fdm v experimentu (p\u0159\u00edpravek odpov\u00eddaj\u00edc\u00ed norm\u011b JIS K 7092). Analytick\u00e9 v\u00fdsledky byly porovn\u00e1ny s experiment\u00e1ln\u00edmi v\u00fdsledky, aby se ov\u011b\u0159ila platnost experiment\u00e1ln\u00edch v\u00fdsledk\u016f.<\/p>\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Ur\u010den\u00ed r\u016fzn\u00fdch parametr\u016f pot\u0159ebn\u00fdch k vytvo\u0159en\u00ed modelu
\nHodnocen\u00ed mezilamelov\u00fdch smykov\u00fdch vlastnost\u00ed GFRP tkan\u00fdch materi\u00e1l\u016f\n<\/h2>\nJak je zn\u00e1zorn\u011bno na obr. 1, zku\u0161ebn\u00ed vzorek byl vyroben z hladk\u00e9 tkan\u00e9 ploch\u00e9 desky z GFRP o tlou\u0161\u0165ce p\u0159ibli\u017en\u011b 10 mm. Celkov\u00e1 d\u00e9lka vzorku byla 80 mm a za \u00fa\u010delem soust\u0159ed\u011bn\u00ed smykov\u00e9 deformace mezi vroubkovan\u00e9 dr\u00e1\u017eky vystaven\u00e9 smykov\u00e9mu zat\u00ed\u017een\u00ed byly vroubkovan\u00e9 dr\u00e1\u017eky p\u0159ekryty o 1 mm, aby se roz\u0161\u00ed\u0159ila oblast smykov\u00e9 deformace oproti tvaru uveden\u00e9mu v JIS K 7092 (5), a rozlo\u017een\u00ed deformace v oblasti smykov\u00e9 deformace bylo rovnom\u011brn\u00e9 (4). \u0160\u00ed\u0159ka mezery mezi vrubov\u00fdmi dr\u00e1\u017ekami byla navr\u017eena na 1 mm. Na povrch zku\u0161ebn\u00edho vzorku byl nanesen n\u00e1hodn\u00fd vzor, a to tak, \u017ee byl aplikov\u00e1n \u010dern\u00fd sprej a n\u00e1sledn\u011b b\u00edl\u00fd sprej. Vzorek byl zasazen do syst\u00e9mu pro zkou\u0161ku mezilamelov\u00e9ho smyku, kter\u00fd se skl\u00e1dal z p\u0159\u00edpravku vyhovuj\u00edc\u00edho norm\u011b JIS K 7092 a p\u0159\u00edtla\u010dn\u00e9 desky s mechanismem pro nastaven\u00ed rovnob\u011b\u017enosti.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 1 Tvar zku\u0161ebn\u00edho vzorku<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Na obr. 2 je zn\u00e1zorn\u011bn syst\u00e9m pro zkou\u0161ku smykem v mezilamin\u00e1rn\u00edm sm\u011bru a stav po nastaven\u00ed zku\u0161ebn\u00edho vzorku. Na obr. 3 je zn\u00e1zorn\u011bna konstrukce vyhovuj\u00edc\u00edho p\u0159\u00edpravku JIS K 7092. P\u0159\u00edpravek vyhovuj\u00edc\u00ed norm\u011b JIS K 7092 se zhruba d\u011bl\u00ed na omezovac\u00ed p\u0159\u00edpravek, kter\u00fd zabra\u0148uje vybo\u010den\u00ed zku\u0161ebn\u00edho vzorku z roviny, a na podstavn\u00fd prvek, kter\u00fd zat\u011b\u017euje spodn\u00ed \u010deln\u00ed plochu zku\u0161ebn\u00edho vzorku tlakovou silou. Aby se potla\u010dil posuvn\u00fd odpor zku\u0161ebn\u00edho vzorku, m\u00e1 omezovac\u00ed p\u0159\u00edpravek strukturu dr\u00e1\u017eek rovnob\u011b\u017enou se sm\u011brem zku\u0161ebn\u00edho zat\u00ed\u017een\u00ed. Kluzn\u00fd odpor lze rovn\u011b\u017e upravit zm\u011bnou utahovac\u00edho momentu \u010dty\u0159 \u0161roub\u016f pro upevn\u011bn\u00ed a p\u0159ipojen\u00ed omezovac\u00edho p\u0159\u00edpravku k podstavcov\u00e9mu prvku. P\u0159i t\u00e9to zkou\u0161ce byl pou\u017eit utahovac\u00ed moment 0,15 N-m podle p\u0159\u00edkladu v norm\u011b JIS K 7092. Pomoc\u00ed p\u0159esn\u00e9ho univerz\u00e1ln\u00edho zku\u0161ebn\u00edho stroje Autograph\u2122 AGX\u2122-50kNV zn\u00e1zorn\u011bn\u00e9ho na obr. 4 a speci\u00e1ln\u00edho typu bezkontaktn\u00edho extenzometru TRViewX, kter\u00fd nen\u00ed ovlivn\u011bn chov\u00e1n\u00edm zku\u0161ebn\u00edho vzorku mimo rovinu, byl zkonstruov\u00e1n zku\u0161ebn\u00ed syst\u00e9m, kter\u00fd m\u016f\u017ee po\u0159izovat pozorovac\u00ed sn\u00edmky synchronizovan\u00e9 se sign\u00e1lem zku\u0161ebn\u00ed s\u00edly zku\u0161ebn\u00edho stroje. Zku\u0161ebn\u00ed rychlost byla 0,5 mm\/min. Smykov\u00e1 deformace byla z\u00edsk\u00e1na z DIC anal\u00fdzy pomoc\u00ed programu GOM Correlate 2016, kter\u00fd vyr\u00e1b\u00ed spole\u010dnost GOM GmbH.<\/p>\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 2 Vzhled syst\u00e9mu pro zkou\u0161ku smyku mezi lamin\u00e1ty<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"(a)\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
(a) Omezovac\u00ed p\u0159\u00edpravek (b) Omezovac\u00ed p\u0159\u00edpravek a podstavec Obr. 3 P\u0159\u00edpravek podle JIS K 7092<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 4 Univerz\u00e1ln\u00ed zku\u0161ebn\u00ed stroj Autograph\u2122 AGX\u2122 -V<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\tM\u011b\u0159en\u00ed smykov\u00e9 deformace se prov\u00e1d\u011blo nastaven\u00edm virtu\u00e1ln\u00edho tenzometru o d\u00e9lce 1 mm na st\u0159ed mezi vrubov\u00fdmi dr\u00e1\u017ekami pod \u00fahlem \u00b145\u00b0 ke sm\u011bru stla\u010den\u00ed. K v\u00fdpo\u010dtu smykov\u00e9 deformace \u03b3XZ na z\u00e1klad\u011b v\u00fdstupn\u00ed hodnoty virtu\u00e1ln\u00edho tenzometru byla pou\u017eita rovnice (1).\n
\n
\n\u03b3XZ=|\u03b5_ (+45) |+|\u03b5_ (-45) | (1)\n

\n|\u03b5_ (+45) | : Absolutn\u00ed hodnota deformace z\u00edskan\u00e1 z v\u00fdstupu virtu\u00e1ln\u00edho tenzometru instalovan\u00e9ho pod \u00fahlem +45\u00b0.\n

\n|\u03b5_ (-45) | : Absolutn\u00ed hodnota deformace z\u00edskan\u00e1 z v\u00fdstupu virtu\u00e1ln\u00edho tenzometru instalovan\u00e9ho pod \u00fahlem -45\u00b0.\n

\nJmenovit\u00e9 smykov\u00e9 nap\u011bt\u00ed \u03c4XZ\nbylo vypo\u010dteno z rovnice (2).

\n\u03c4XZ= F\/ab (2)\n

\nF: zku\u0161ebn\u00ed s\u00edla (N), a: vzd\u00e1lenost mezi vroubkovan\u00fdmi dr\u00e1\u017ekami (6,4 mm), b: \u0161\u00ed\u0159ka vzorku (15 mm).\n

\nNa obr. 5 je zn\u00e1zorn\u011bn diagram mezilamelov\u00e9ho nap\u011bt\u00ed ve smyku a deformace hladk\u00e9ho tkan\u00e9ho GFRP z\u00edskan\u00fd p\u0159i t\u00e9to zkou\u0161ce. Z\u00e1vislost mezi nap\u011bt\u00edm a deformac\u00ed prost\u00e9ho tkan\u00e9ho GFRP je line\u00e1rn\u00ed a\u017e do smykov\u00e9ho nap\u011bt\u00ed p\u0159ibli\u017en\u011b 30 MPa, ale pot\u00e9 se st\u00e1v\u00e1 neline\u00e1rn\u00ed a p\u0159i p\u0159ibli\u017en\u011b 50 MPa se poddaj\u00ed. Jak bylo uvedeno v\u00fd\u0161e, hladce tkan\u00fd materi\u00e1l GFRP m\u00e1 strukturu, v n\u00ed\u017e je laminov\u00e1na tkanina ze sklen\u011bn\u00fdch vl\u00e1ken impregnovan\u00e1 prysky\u0159ic\u00ed. Proto je GFRP prost\u00fd tkan\u00fd materi\u00e1l bohat\u00fd na prysky\u0159ici v interlamin\u00e1rn\u00edm sm\u011bru a m\u00e1 se za to, \u017ee nelinearita se objevila v d\u016fsledku tv\u00e1rn\u00fdch vlastnost\u00ed prysky\u0159ice. Na obr. 6 jsou zn\u00e1zorn\u011bny obrysov\u00e9 diagramy interlamin\u00e1rn\u00ed smykov\u00e9 deformace z v\u00fdsledk\u016f DIC anal\u00fdzy p\u0159i tlaku 10 a\u017e 40 MPa. Mezivrstevn\u00e1 smykov\u00e1 deformace je od za\u010d\u00e1tku zkou\u0161ky rovnom\u011brn\u011b a \u0161iroce rozlo\u017eena mezi vruby prost\u00e9 tkaniny z GFRP a tato tendence je stejn\u00e1 i p\u0159i zvy\u0161ov\u00e1n\u00ed zat\u00ed\u017een\u00ed p\u016fsob\u00edc\u00edho na zku\u0161ebn\u00ed vzorek. Ze z\u00e1vislosti s nap\u011bt\u00edm v line\u00e1rn\u00ed po\u010d\u00e1te\u010dn\u00ed oblasti, deformace 0,1 a\u017e 0,3 % na obr. 5, byl mezilamin\u00e1rn\u00ed modul ve smyku vypo\u010dten\u00fd metodou nejmen\u0161\u00edch \u010dtverc\u016f 2546,1 MPa.\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 5 Diagram nap\u011bt\u00ed ve smyku a deformace<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 6 Kontury smykov\u00e9 deformace<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Vyhodnocen\u00ed omezuj\u00edc\u00edch podm\u00ednek vzorku m\u011b\u0159en\u00edm sou\u010dinitele t\u0159en\u00ed<\/h2>

Omezuj\u00edc\u00ed podm\u00ednky zku\u0161ebn\u00edch vzork\u016f pou\u017eit\u00fdch p\u0159i zkou\u0161ce smykem v mezilamelov\u00e9m sm\u011bru byly odhadnuty m\u011b\u0159en\u00edm sou\u010dinitele t\u0159en\u00ed pomoc\u00ed p\u0159esn\u00e9ho univerz\u00e1ln\u00edho zku\u0161ebn\u00edho stroje Autograph AGX-5NV a za\u0159\u00edzen\u00ed pro m\u011b\u0159en\u00ed sou\u010dinitele t\u0159en\u00ed. Obr. 7 ukazuje pr\u016fb\u011bh zkou\u0161ky. P\u0159i prov\u00e1d\u011bn\u00ed zkou\u0161ky byla na zku\u0161ebn\u00ed prostor zku\u0161ebn\u00edho stroje po vy\u0159\u00edznut\u00ed vrubovan\u00e9ho vzorku um\u00edst\u011bna ploch\u00e1 deska z hladce tkan\u00e9ho materi\u00e1lu GFRP o tlou\u0161\u0165ce 10 mm a na plochou desku byl instalov\u00e1n omezovac\u00ed p\u0159\u00edpravek tak, aby se j\u00ed dot\u00fdkala sty\u010dn\u00e1 plocha vzorku. Rychlost zkou\u0161ky byla nastavena na 100 mm\/min a \u00fadaje o zku\u0161ebn\u00ed s\u00edle byly z\u00edsk\u00e1ny p\u0159i zdvihu zku\u0161ebn\u00edho stroje 100 mm. Pro potvrzen\u00ed reprodukovatelnosti z\u00edskan\u00fdch \u00fadaj\u016f byly provedeny t\u0159i zkou\u0161ky. Koeficient dynamick\u00e9ho t\u0159en\u00ed pro pou\u017eit\u00ed v anal\u00fdze CAE byl vypo\u010dten z pr\u016fm\u011brn\u00fdch \u00fadaj\u016f o zku\u0161ebn\u00ed s\u00edle pro zdvih 20 a\u017e 60 mm z\u00edskan\u00fdch p\u0159i stabiln\u00ed zku\u0161ebn\u00ed s\u00edle a hmotnosti p\u0159\u00edpravku. Na obr. 8 je zn\u00e1zorn\u011bn diagram z\u00e1vislosti zku\u0161ebn\u00ed s\u00edly na zdvihu a v tabulce 1 jsou uvedeny v\u00fdsledky v\u00fdpo\u010dtu sou\u010dinitele dynamick\u00e9ho t\u0159en\u00ed. Z v\u00fd\u0161e uveden\u00fdch v\u00fdsledk\u016f bylo zji\u0161t\u011bno, \u017ee sou\u010dinitel dynamick\u00e9ho t\u0159en\u00ed, kter\u00fd vznik\u00e1 na sty\u010dn\u00e9 plo\u0161e mezi vzorkem a omezovac\u00edm p\u0159\u00edpravkem, je 0,33.<\/p>\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 7 Stav zkou\u0161ky<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 8 Diagram s\u00edly a zdvihu<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 9 inspeXio\u2122SMX\u2122-225CT FPD HR Plusmikrofokusov\u00fd rentgenov\u00fd CT syst\u00e9m<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Z\u00edsk\u00e1v\u00e1n\u00ed dat o tvaru vrubovan\u00e9ho vzorku pomoc\u00ed rentgenov\u00e9ho CT syst\u00e9mu<\/h2>\nPomoc\u00ed mikroohniskov\u00e9ho rentgenov\u00e9ho CT syst\u00e9mu inspXio\u2122 SMX\u2122-225 CT FPD HR Plus, kter\u00fd je zn\u00e1zorn\u011bn na obr. 9, byly z\u00edsk\u00e1ny sn\u00edmky pr\u016f\u0159ezu vzorku s vrubem pro ur\u010den\u00ed tvaru analytick\u00e9ho modelu. Za podm\u00ednek uveden\u00fdch v tabulce 2 byly po\u0159\u00edzeny CT sn\u00edmky v bl\u00edzkosti vrubov\u00e9 dr\u00e1\u017eky zkou\u0161ky a n\u011bkolik set pr\u016f\u0159ezov\u00fdch sn\u00edmk\u016f bylo vyvedeno do form\u00e1tu DICOM (Digital Imaging and Communications in Medicine).\nNa obr. 10 jsou zobrazeny sn\u00edmky pr\u016f\u0159ez\u016f a trojrozm\u011brn\u00e9 zobrazen\u00ed vytvo\u0159en\u00e9 pomoc\u00ed softwaru pro trojrozm\u011brnou anal\u00fdzu obrazu na z\u00e1klad\u011b sn\u00edmk\u016f pr\u016f\u0159ez\u016f. Na sn\u00edmku pr\u016f\u0159ezu se oblasti s vysokou hustotou a vysokou absorpc\u00ed rentgenov\u00e9ho z\u00e1\u0159en\u00ed zobrazuj\u00ed b\u00edle a oblasti s n\u00edzkou hustotou a n\u00edzkou absorpc\u00ed rentgenov\u00e9ho z\u00e1\u0159en\u00ed \u010dern\u011b.\nZpracov\u00e1n\u00ed obrazu bylo provedeno za \u00fa\u010delem vytvo\u0159en\u00ed modelu ze sn\u00edmku pr\u016f\u0159ezu pro pou\u017eit\u00ed v anal\u00fdze kone\u010dn\u00fdch prvk\u016f. Anal\u00fdzou sn\u00edmk\u016f pr\u016f\u0159ezu z\u00edskan\u00fdch pomoc\u00ed CT zobrazov\u00e1n\u00ed pomoc\u00ed softwaru Simpleware\u2122 spole\u010dnosti Synopsys byly identifikov\u00e1ny tvarov\u00e9 parametry mikrostruktury pot\u0159ebn\u00e9 k vytvo\u0159en\u00ed modelu pro anal\u00fdzu.\nU analyzovan\u00e9ho materi\u00e1lu GFRP s hladkou tkaninou jsou faktory, kter\u00e9 ovliv\u0148uj\u00ed vlastnosti materi\u00e1lu, objemov\u00fd obsah a tvar pr\u016f\u0159ezu kabelu (svazek n\u011bkolika set a\u017e 1000 vl\u00e1ken uspo\u0159\u00e1dan\u00fdch v jednom sm\u011bru) a vzd\u00e1lenost mezi sousedn\u00edmi svazky vl\u00e1ken. Obsah jednovl\u00e1knov\u00fdch vl\u00e1ken uvnit\u0159 vle\u010dky m\u00e1 rovn\u011b\u017e vliv na vlastnosti materi\u00e1lu, ale v tomto analytick\u00e9m sn\u00edmku nebylo mo\u017en\u00e9 z\u00edskat jasn\u00fd kontrast ani v jemn\u00e9 oblasti uvnit\u0159 vle\u010dky, tak\u017ee byl ur\u010den porovn\u00e1n\u00edm s v\u00fdsledkem mont\u00e1\u017ee. Podrobnosti jsou pops\u00e1ny n\u00ed\u017ee v odd\u00edle 3. Tyto tvarov\u00e9 parametry nejsou v cel\u00e9m materi\u00e1lu rovnom\u011brn\u00e9 a jsou rozlo\u017eeny s odchylkami. Proto byl v n\u00e1stroji pro anal\u00fdzu obrazu zm\u011b\u0159en pom\u011brn\u011b \u0161irok\u00fd rozsah zahrnuj\u00edc\u00ed v\u00edce svazk\u016f vl\u00e1ken a pr\u016fm\u011brn\u00e1 hodnota byla p\u0159ijata jako tvar modelu anal\u00fdzy.\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Tabulka\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Tabulka 1 V\u00fdsledky v\u00fdpo\u010dtu koeficientu dynamick\u00e9ho t\u0159en\u00ed<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Tabulka\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Tabulka 2 Podm\u00ednky skenov\u00e1n\u00ed<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Vytvo\u0159en\u00ed modelu
Identifikace tvarov\u00fdch parametr\u016f<\/h2>\nNa obr. 11 je zn\u00e1zorn\u011bn objemov\u00fd pod\u00edl vleku zm\u011b\u0159en\u00fd pomoc\u00ed softwaru Simpleware. Oblast vle\u010dky a oblast matrice byly odd\u011bleny binarizac\u00ed obrazu ve stupn\u00edch \u0161edi z\u00edskan\u00e9ho z rentgenov\u00e9ho CT pomoc\u00ed vhodn\u00fdch prah\u016f. Objemov\u00fd pod\u00edl byl ur\u010den m\u011b\u0159en\u00edm objemu ka\u017ed\u00e9 odd\u011blen\u00e9 oblasti.\nObr. 12 ukazuje tvar p\u0159\u00ed\u010dn\u00e9ho \u0159ezu vleku a nam\u011b\u0159enou vzd\u00e1lenost mezi vleky. P\u0159edpokl\u00e1dalo se, \u017ee vlek m\u00e1 eliptick\u00fd pr\u016f\u0159ez, a m\u011b\u0159ily se hlavn\u00ed a vedlej\u0161\u00ed pr\u016fm\u011bry. N\u00e1hodn\u011b bylo vybr\u00e1no 49 vle\u010dn\u00fdch s\u00edt\u00ed. Na obr. 12 je zn\u00e1zorn\u011bn v\u00fdsledek vykreslen\u00ed histogramu o 7 ko\u0161\u00edch pomoc\u00ed v\u011bty o odmocnin\u011b z po\u010dtu m\u011b\u0159en\u00fdch bod\u016f pro ka\u017ed\u00fd m\u011b\u0159en\u00fd parametr tvaru. Proto\u017ee nebyla tendence, aby se v\u0161echny tvarov\u00e9 parametry jednozna\u010dn\u011b shodovaly s obecnou statistickou funkc\u00ed, jako je Gaussovo rozd\u011blen\u00ed, byla jako tvarov\u00fd parametr pou\u017eita pr\u016fm\u011brn\u00e1 hodnota ko\u0161e s nejvy\u0161\u0161\u00ed pravd\u011bpodobnost\u00ed existence. Tento v\u00fdsledek ukazuje, \u017ee tvar vleku ve sm\u011bru X a Y se z\u0159eteln\u011b li\u0161\u00ed. Obecn\u011b je v\u0161ak velmi vz\u00e1cn\u00e9 navrhovat v\u00fdrobek s ohledem na tyto sm\u011brov\u011b z\u00e1visl\u00e9 mikrostruktury, proto byl tentokr\u00e1t dal\u0161\u00ed pr\u016fm\u011br pr\u016fm\u011brn\u00fdch hodnot v obou sm\u011brech pou\u017eit stejn\u011b pro tah v obou sm\u011brech.\nNa obr. 12 (c) je rovn\u011b\u017e zobrazen obraz m\u011b\u0159en\u00ed vzd\u00e1lenosti mezi sousedn\u00edmi vleky. Tento tvarov\u00fd parametr byl m\u011b\u0159en z mimoplo\u0161n\u00e9ho sn\u00edmku. Hranice mezi oblastmi, kter\u00e9 nejsou zakryty kolm\u00fdm vlekem, a oblastmi, kter\u00e9 jsou zakryty kolm\u00fdm vlekem, jsou bohat\u00e9 na plast, a proto se jev\u00ed tmav\u00e9. V d\u016fsledku toho se oblasti, kter\u00e9 nejsou zakryty kolm\u00fdm vle\u010den\u00edm, a oblasti, kter\u00e9 jsou zakryty kolm\u00fdm vle\u010den\u00edm, jev\u00ed jako samostatn\u00e9 obd\u00e9ln\u00edkov\u00e9 \u00fatvary. Rozte\u010d vle\u010dn\u00fdch s\u00edt\u00ed byla definov\u00e1na jako vzd\u00e1lenost mezi st\u0159edov\u00fdmi body tohoto obd\u00e9ln\u00edku. Stejn\u011b jako u tvaru p\u0159\u00ed\u010dn\u00e9ho \u0159ezu vle\u010dn\u00e9 s\u00edt\u011b byla m\u011b\u0159ena vzd\u00e1lenost mezi 49 vle\u010dn\u00fdmi s\u00edt\u011bmi. U rozte\u010de mezi vleky byla pozorov\u00e1na tendence k z\u00e1vislosti na vertik\u00e1ln\u00edm a svisl\u00e9m sm\u011bru vl\u00e1ken v bod\u011b c) na stejn\u00e9m obr\u00e1zku a pot\u00e9 byla do modelu anal\u00fdzy pou\u017eita pr\u016fm\u011brn\u00e1 hodnota. V tabulce 3 a na obr. 13 jsou shrnuty jednotliv\u00e9 nakonec zji\u0161t\u011bn\u00e9 tvarov\u00e9 parametry a skute\u010dn\u011b vytvo\u0159en\u00e9 analytick\u00e9 modely pro numerick\u00fd test.\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 10 Trojrozm\u011brn\u00e9 zobrazen\u00ed a \u0159ez vzorkem s vrubem<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 11 Odd\u011blen\u00ed oblasti vleku a maticov\u00e9 oblasti pomoc\u00ed binarizace Simpleware<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Optimalizace tvarov\u00fdch parametr\u016f<\/h2>\nMateri\u00e1ly vyztu\u017een\u00e9 spojit\u00fdmi vl\u00e1kny, jako je nap\u0159\u00edklad tkanina pou\u017eit\u00e1 v t\u00e9to anal\u00fdze, maj\u00ed tendenci vykazovat extr\u00e9mn\u011b silnou anizotropii. Analytick\u00e9 metody zalo\u017een\u00e9 na homogeniza\u010dn\u00ed metod\u011b (10) jsou \u00fa\u010dinn\u00e9 pro analytick\u00e9 p\u0159edpov\u011bdi vlastnost\u00ed materi\u00e1lu, kter\u00e9 charakterizuj\u00ed anizotropn\u00ed chov\u00e1n\u00ed. Metoda homogenizace poskytuje analytick\u00fd p\u0159\u00edstup k vyhodnocen\u00ed zd\u00e1nliv\u00e9 odezvy materi\u00e1lu a v kone\u010dn\u00e9m d\u016fsledku k identifikaci vlastnost\u00ed materi\u00e1lu proveden\u00edm numerick\u00e9 zkou\u0161ky. test numerick\u00fdm v\u00fdpo\u010dtem pomoc\u00ed modelu kone\u010dn\u00fdch prvk\u016f, kter\u00fd reprezentuje nehomogenitu mikrostruktury. Jednoduch\u00fdm m\u011b\u0159en\u00edm materi\u00e1lov\u00fdch vlastnost\u00ed jednotliv\u00fdch vl\u00e1ken a prysky\u0159ic (a vlastnost\u00ed materi\u00e1lov\u00e9ho rozhran\u00ed, pokud je t\u0159eba je zohlednit) nebo jejich z\u00edsk\u00e1n\u00edm z datab\u00e1ze apod. lze z\u00edskat anizotropn\u00ed chov\u00e1n\u00ed materi\u00e1lu a materi\u00e1lov\u00e9 vlastnosti pro v\u0161echny typy v\u00fdztu\u017ee na z\u00e1klad\u011b jejich heterogenn\u00ed mikrostruktury. Podrobnosti o t\u00e9to metod\u011b anal\u00fdzy jsou uvedeny v aplika\u010dn\u00ed pozn\u00e1mce \u010d. 58 (11). Celkov\u00fd pr\u016fb\u011bh anal\u00fdzy je zn\u00e1zorn\u011bn na obr. 14. Byl u\u010din\u011bn pokus o ov\u011b\u0159en\u00ed platnosti obou aspekt\u016f anal\u00fdzy a m\u011b\u0159en\u00ed. Analytick\u00e1 validace byla provedena pomoc\u00ed v\u00fd\u0161e popsan\u00e9 homogeniza\u010dn\u00ed anal\u00fdzy. Po\u017eadovanou informac\u00ed byl tvar mikrostruktury a vlastnosti materi\u00e1l\u016f, z nich\u017e byla slo\u017eena. Konkr\u00e9tn\u00ed hodnoty tvarov\u00fdch parametr\u016f pot\u0159ebn\u00fdch pro modelov\u00e1n\u00ed mikrostruktury byly ur\u010deny pou\u017eit\u00edm dat zji\u0161t\u011bn\u00fdch pomoc\u00ed rentgenov\u00e9ho CT p\u0159i zpracov\u00e1n\u00ed obrazu, jak je pops\u00e1no v odd\u00edle 2-3.\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"(a)\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
(a) M\u011b\u0159en\u00ed tvaru vle\u010dn\u00e9ho \u00faseku<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"(c)\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
(c) M\u011b\u0159en\u00ed sklonu vleku<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\nV t\u00e9to dob\u011b nebylo mo\u017en\u00e9 p\u0159esn\u011b pozorovat mikroskopickou strukturu oblasti tahu hladce tkan\u00e9ho materi\u00e1lu GFRP, tak\u017ee se zpo\u010d\u00e1tku p\u0159edpokl\u00e1dalo, \u017ee objemov\u00fd obsah vl\u00e1ken uvnit\u0159 tahu je 60 %. Nakonec byl objemov\u00fd pod\u00edl vl\u00e1ken dolad\u011bn tak, aby modul pru\u017enosti ve smyku odpov\u00eddal nam\u011b\u0159en\u00e9 hodnot\u011b. Tohoto jemn\u00e9ho dolad\u011bn\u00ed se dos\u00e1hlo m\u011b\u0159en\u00edm chyby mezi v\u00fdsledky anal\u00fdzy a skute\u010dn\u00fdmi v\u00fdsledky m\u011b\u0159en\u00ed a nalezen\u00edm studie, kter\u00e1 tuto chybu minimalizuje. Konkr\u00e9tn\u011b, pokud jsou v\u00fdsledky anal\u00fdzy v\u011bt\u0161\u00ed ne\u017e skute\u010dn\u00e9 v\u00fdsledky m\u011b\u0159en\u00ed, nastavte objemov\u00fd obsah men\u0161\u00ed ne\u017e 60 %, a pokud je tendence opa\u010dn\u00e1, nastavte objemov\u00fd obsah v\u011bt\u0161\u00ed a chybu zm\u011b\u0159te znovu. Opakov\u00e1n\u00edm t\u011bchto krok\u016f naleznete nejlep\u0161\u00ed podm\u00ednku pro minimalizaci chyby. Tyto procesy automaticky zpracov\u00e1v\u00e1 optimaliza\u010dn\u00ed algoritmus poskytovan\u00fd analytick\u00fdm n\u00e1strojem.\n\u0158ada analytick\u00fdch tok\u016f pro identifikaci anizotropn\u00edch vlastnost\u00ed materi\u00e1lu prost\u0159ednictv\u00edm vytvo\u0159en\u00ed analytick\u00e9ho modelu a numerick\u00e9ho testu. byla provedena pomoc\u00ed n\u00e1stroje pro homogeniza\u010dn\u00ed anal\u00fdzu Multiscale. Sim (12) vyroben\u00e9ho spole\u010dnost\u00ed Cybernet Systems. Materi\u00e1lov\u00e9 vlastnosti polymer\u016f a vl\u00e1ken pot\u0159ebn\u00e9 pro anal\u00fdzu byly odvozeny z datab\u00e1ze materi\u00e1l\u016f dodan\u00e9 s produktem. Krom\u011b toho byla k jemn\u00e9mu dolad\u011bn\u00ed objemov\u00e9ho obsahu vl\u00e1ken pou\u017eita optimaliza\u010dn\u00ed volba DesignXplorer\u2122 v programu Ansys\u00ae Workbench\u2122 (13).\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"(b)\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
(b) Rozlo\u017een\u00ed parametr\u016f tvaru vle\u010dn\u00e9ho pr\u016f\u0159ezu<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Tabulka\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Tabulka 3 Tvarov\u00e9 parametry identifikovan\u00e9 anal\u00fdzou obrazu<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 13 Analytick\u00fd model vytvo\u0159en\u00fd pomoc\u00ed identifikovan\u00fdch tvarov\u00fdch parametr\u016f<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 14 Celkov\u00fd pr\u016fb\u011bh anal\u00fdzy t\u00e9to aplika\u010dn\u00ed pozn\u00e1mky<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Validace zku\u0161ebn\u00ed metody<\/h2>

Pro ov\u011b\u0159en\u00ed platnosti skute\u010dn\u00e9 zku\u0161ebn\u00ed metody byla provedena anal\u00fdza se stejn\u00fdm tvarem a okrajov\u00fdmi podm\u00ednkami jako p\u0159i zkou\u0161ce. Materi\u00e1lov\u00e9 vlastnosti materi\u00e1lu hladk\u00e9 tkaniny pou\u017eit\u00e9 v tomto modelu anal\u00fdzy byly z\u00edsk\u00e1ny ve f\u00e1zi ov\u011b\u0159ov\u00e1n\u00ed anal\u00fdzy. Porovn\u00e1n\u00edm rozlo\u017een\u00ed smykov\u00e9 deformace ve vzorku z\u00edskan\u00e9ho anal\u00fdzou s v\u00fdsledkem nam\u011b\u0159en\u00fdm anal\u00fdzou DIC bylo potvrzeno, \u017ee analytick\u00fd v\u00fdsledek dob\u0159e souhlas\u00ed se skute\u010dn\u00fdm v\u00fdsledkem zkou\u0161ky. Sou\u010dasn\u011b se anal\u00fdza pokusila kvantifikovat podm\u00ednky ovliv\u0148uj\u00edc\u00ed v\u00fdsledky zkou\u0161ky porovn\u00e1n\u00edm koeficientu t\u0159en\u00ed mezi p\u0159\u00edpravkem a vzorkem a analytick\u00fdch v\u00fdsledk\u016f z\u00edskan\u00fdch prakticky zm\u011bnou utahovac\u00edho zat\u00ed\u017een\u00ed p\u0159\u00edpravku.<\/p>\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Metoda anal\u00fdzy<\/h2>\nNejprve byly pomoc\u00ed homogeniza\u010dn\u00ed anal\u00fdzy vypo\u010dteny ortotropn\u00ed materi\u00e1lov\u00e9 vlastnosti hladce tkan\u00fdch materi\u00e1l\u016f GFRP. Na obr. 15 jsou zn\u00e1zorn\u011bny modely pevn\u00fdch t\u011bles a kone\u010dn\u00fdch prvk\u016f materi\u00e1lu GFRP tkaniny pou\u017eit\u00e9 p\u0159i anal\u00fdze. Jak bylo uvedeno v\u00fd\u0161e, meziskal\u00e1rn\u00ed tkan\u00e9 struktury byly identifikov\u00e1ny zpracov\u00e1n\u00edm obrazu z v\u00fdsledk\u016f z\u00edskan\u00fdch pomoc\u00ed rentgenov\u00e9ho CT. Mezo\u0161upinov\u00fd model p\u0159edpokl\u00e1d\u00e1, \u017ee oblast vle\u010dky je homogenn\u00ed. Ve skute\u010dnosti m\u00e1 materi\u00e1l nehomogenn\u00ed strukturu sest\u00e1vaj\u00edc\u00ed ze svazk\u016f vl\u00e1ken orientovan\u00fdch v jednom sm\u011bru, tak\u017ee je nutn\u00e9 zajistit anizotropn\u00ed vlastnosti materi\u00e1lu, kter\u00e9 spr\u00e1vn\u011b odr\u00e1\u017eej\u00ed\n \n \nmikroskopickou strukturu. Proto je model zn\u00e1zorn\u011bn\u00fd na obr\u00e1zku (a-2)\n \n \na obr. (b-2) byl p\u0159ipraven pro svazky vl\u00e1ken v oblasti vleku a pro z\u00edsk\u00e1n\u00ed fyzik\u00e1ln\u00edch vlastnost\u00ed byla provedena samostatn\u00e1 homogeniza\u010dn\u00ed anal\u00fdza. Materi\u00e1ly, kter\u00e9 tvo\u0159\u00ed kompozit, jsou sklo E (Young\u016fv modul: 72,5 GPa, Poisson\u016fv pom\u011br: 0,2) pro vl\u00e1kna a epoxidov\u00e1 prysky\u0159ice (Young\u016fv modul: 3,5 GPa, Poisson\u016fv pom\u011br: 0,35) pro prysky\u0159ice. P\u0159edpokl\u00e1dalo se, \u017ee ob\u011b tyto vlastnosti jsou pru\u017en\u00e9, a odkazovalo se na hodnoty v datab\u00e1zi materi\u00e1l\u016f poskytnut\u00e9 analytick\u00fdm n\u00e1strojem. P\u0159i homogeniza\u010dn\u00ed anal\u00fdze byly v\u0161echny materi\u00e1lov\u00e9 vlastnosti charakterizuj\u00edc\u00ed ortotropn\u00ed vlastnosti materi\u00e1l\u016f z GFRP tkanin z\u00edsk\u00e1ny proveden\u00edm numerick\u00fdch zkou\u0161ek simuluj\u00edc\u00edch ide\u00e1ln\u00ed jednoos\u00fd tah a mezilamelov\u00fd smyk pro tyto modely. Konkr\u00e9tn\u011b se materi\u00e1lov\u00e9 vlastnosti skl\u00e1daly z 9 druh\u016f fyzik\u00e1ln\u00edch vlastnost\u00ed: pod\u00e9ln\u00fd modul pru\u017enosti, Poisson\u016fv pom\u011br a modul pru\u017enosti ve smyku ve 3 sm\u011brech.\nNa obr. 16 je zobrazen analytick\u00fd model proveden\u00fd pro ov\u011b\u0159en\u00ed experiment\u00e1ln\u00ed strany. Model se skl\u00e1dal ze vzorku GFRP a omezovac\u00edho p\u0159\u00edpravku, kter\u00fd dr\u017e\u00ed vzorek ve sm\u011bru tlou\u0161\u0165ky. Tlakov\u00e1 zat\u00ed\u017een\u00ed a tlakov\u00e1 nap\u011bt\u00ed na vzorc\u00edch a p\u0159\u00edpravc\u00edch byla definov\u00e1na p\u0159\u00edmo na ploch\u00e1ch t\u011bchto d\u00edl\u016f a ostatn\u00ed geometrie (otvory pro \u0161rouby p\u0159\u00edpravku, p\u0159\u00edpravek pro podep\u0159en\u00ed vzorku z horn\u00ed a doln\u00ed \u010d\u00e1sti obr\u00e1zku atd.\n \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n \nd\u016fsledn\u011b modelov\u00e1ny. Konkr\u00e9tn\u011b byl spodn\u00ed povrch vzorku na obr. 16 definov\u00e1n s omezen\u00edm pln\u00e9ho posunut\u00ed a horn\u00ed povrch byl definov\u00e1n s tlakov\u00fdm nap\u011bt\u00edm 30 MPa. P\u0159i skute\u010dn\u00e9 zkou\u0161ce bylo tla\u010dn\u00e9 zat\u00ed\u017een\u00ed ve sm\u011bru mimo rovinu aplikov\u00e1no prost\u0159ednictv\u00edm momentu p\u016fsob\u00edc\u00edho na p\u0159\u00edpravek, ale v anal\u00fdze byl posun p\u0159\u00edpravku omezen na nulu. Krom\u011b toho byl analyzov\u00e1n i p\u0159\u00edpad, kdy p\u0159\u00edpravek nebyl instalov\u00e1n. V bl\u00edzkosti vrubu GFRP se o\u010dek\u00e1valo slo\u017eit\u00e9 rozlo\u017een\u00ed deformace, ale v oblasti dostate\u010dn\u011b vzd\u00e1len\u00e9 od vrubu se o\u010dek\u00e1valo t\u00e9m\u011b\u0159 rovnom\u011brn\u00e9 rozlo\u017een\u00ed nap\u011bt\u00ed a deformace. Proto byla \u010d\u00e1st z GFRP rozd\u011blena na oblast v bl\u00edzkosti vrubu a ostatn\u00ed oblasti a s\u00ed\u0165 byla jemn\u011b nastavena pouze v bl\u00edzkosti vrubu. Mezi dv\u011bma d\u00edly s r\u016fznou hrubost\u00ed s\u00edt\u011b existovala nespojit\u00e1 s\u00ed\u0165, ale realistick\u00fd stav upevn\u011bn\u00ed byl reprodukov\u00e1n definov\u00e1n\u00edm v\u00edcebodov\u00e9ho omezen\u00ed (MPC) na rozhran\u00ed. Z hlediska chov\u00e1n\u00ed materi\u00e1lu byly d\u00edlu z GFRP p\u0159i\u0159azeny materi\u00e1lov\u00e9 vlastnosti z\u00edskan\u00e9 v\u00fd\u0161e uvedenou homogeniza\u010dn\u00ed anal\u00fdzou a p\u0159edpokl\u00e1dalo se, \u017ee p\u0159\u00edpravek je tuh\u00fd a nedeformovateln\u00fd. Koeficient t\u0159en\u00ed mezi hladce tkan\u00fdm materi\u00e1lem GFRP a p\u0159\u00edpravkem byl analyzov\u00e1n ve t\u0159ech vzorc\u00edch, 0,0, 0,3 a 0,4, aby se potvrdil vliv na v\u00fdsledky zkou\u0161ky.\n \nZ \u00fadaj\u016f o v\u00fdsledc\u00edch anal\u00fdzy, kter\u00e9 zde byly z\u00edsk\u00e1ny, bylo zji\u0161t\u011bno rozlo\u017een\u00ed mezilamelov\u00e9 smykov\u00e9 deformace a hodnoty smykov\u00e9 deformace a smykov\u00e9ho nap\u011bt\u00ed ve st\u0159edu vzorku. Platnost zku\u0161ebn\u00edch podm\u00ednek byla ov\u011b\u0159ena porovn\u00e1n\u00edm t\u011bchto v\u00fdsledk\u016f s nam\u011b\u0159en\u00fdm rozlo\u017een\u00edm smykov\u00e9 deformace z\u00edskan\u00fdm pomoc\u00ed anal\u00fdzy DIC a nam\u011b\u0159enou smykovou deformac\u00ed ve st\u0159edu vzorku z\u00edskanou pomoc\u00ed virtu\u00e1ln\u00edho tenzometru. P\u0159i t\u00e9to zkou\u0161ce se v ide\u00e1ln\u00edm p\u0159\u00edpad\u011b tlakov\u00e9 nap\u011bt\u00ed 30 MPa p\u016fsob\u00edc\u00ed na horn\u00ed \u010d\u00e1st vzorku p\u0159en\u00e1\u0161\u00ed stejn\u011b jako smykov\u00e9 nap\u011bt\u00ed ve st\u0159edu vzorku. Ve v\u00fdsledc\u00edch anal\u00fdzy bylo sledov\u00e1no, zda bylo t\u00e9to ide\u00e1ln\u00ed podm\u00ednky dosa\u017eeno.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

V\u00fdsledky anal\u00fdzy CAE<\/h2>\nNejprve byla provedena homogeniza\u010dn\u00ed anal\u00fdza na analytick\u00e9m modelu zn\u00e1zorn\u011bn\u00e9m na obr. 16 a v\u00fdsledky vyhodnocen\u00ed ortotropn\u00edch modul\u016f pru\u017enosti oblasti vle\u010dky a cel\u00e9ho hladce tkan\u00e9ho materi\u00e1lu jsou uvedeny v tabulce 4. Vzhledem k tomu, \u017ee p\u0159i zkou\u0161ce byla vyhodnocena smykov\u00e1 tuhost hladce tkan\u00e9ho materi\u00e1lu, byl p\u0159i anal\u00fdze upraven objemov\u00fd obsah vl\u00e1ken v oblasti vle\u010dky tak, aby se analytick\u00fd smykov\u00fd modul shodoval s nam\u011b\u0159en\u00fdm smykov\u00fdm modulem. Objemov\u00fd obsah vl\u00e1ken v oblasti vle\u010dky, kter\u00fd byl nakonec z\u00edsk\u00e1n inverzn\u00edm odhadem, \u010dinil p\u0159ibli\u017en\u011b 57,27 %. Tato hodnota se p\u0159\u00edli\u0161 neli\u0161ila od jin\u00fdch studi\u00ed proveden\u00fdch pomoc\u00ed SEM a pova\u017euje se za p\u0159im\u011b\u0159enou. Tabulka 5 shrnuje v\u00fdsledky jednotliv\u00fdch p\u0159\u00edpadov\u00fdch studi\u00ed, kter\u00e9 vyu\u017e\u00edvaly optimalizovan\u00fd model pro zm\u011bnu p\u0159\u00edtomnosti nebo nep\u0159\u00edtomnosti omezovac\u00edho p\u0159\u00edpravku a zm\u011bnu koeficientu t\u0159en\u00ed mezi omezovac\u00edm p\u0159\u00edpravkem a vzorkem. V\u00fdsledky nam\u011b\u0159en\u00e9ho rozlo\u017een\u00ed smykov\u00e9 deformace z anal\u00fdzy DIC jsou rovn\u011b\u017e uvedeny vpravo a vn\u011b tabulky 5. Za v\u0161ech podm\u00ednek je vid\u011bt, \u017ee smykov\u00e1 deformace je soust\u0159ed\u011bna pobl\u00ed\u017e st\u0159edu vzorku um\u00edst\u011bn\u00e9ho mezi dv\u011bma z\u00e1\u0159ezy. Lze v\u0161ak usuzovat, \u017ee deformace vzorku je odli\u0161n\u00e1, proto\u017ee rozlo\u017een\u00ed deformace z\u00e1vis\u00ed na nap\u011b\u0165ov\u00fdch podm\u00ednk\u00e1ch v oblasti m\u00edrn\u011b vzd\u00e1len\u00e9 od st\u0159edu a na okrajov\u00e9 stran\u011b obou vrub\u016f. Pokud nen\u00ed p\u0159\u00edpravek instalov\u00e1n, je vid\u011bt, \u017ee existuje vysok\u00e1 deformace stejn\u00e9ho \u0159\u00e1du jako ve st\u0159edu vzorku, kter\u00fd se roz\u0161i\u0159uje od z\u00e1\u0159ezu k okraji. To m\u016f\u017ee b\u00fdt zp\u016fsobeno deformac\u00ed vzorku mimo rovinu. V\u00fdsledky tak\u00e9 ukazuj\u00ed, \u017ee smykov\u00e9 nap\u011bt\u00ed ve st\u0159edu vzorku je v\u011bt\u0161\u00ed ne\u017e vn\u011bj\u0161\u00ed tlak, co\u017e nazna\u010duje, \u017ee nelze dos\u00e1hnout p\u0159esn\u00e9 deformace mimo rovinu smyku. Za podm\u00ednek, kdy je um\u00edst\u011bn pevn\u00fd p\u0159\u00edpravek, je oblast vysok\u00e9ho smykov\u00e9ho nap\u011bt\u00ed na koncov\u00e9 stran\u011b od vrubu mal\u00e1, tak\u017ee je vid\u011bt, \u017ee deformace vzp\u011bru je potla\u010dena. Potvrdilo se, \u017ee m\u00edra potla\u010den\u00ed je v\u00fdrazn\u011bj\u0161\u00ed s rostouc\u00edm sou\u010dinitelem t\u0159en\u00ed mezi prost\u00fdm tkan\u00fdm materi\u00e1lem GFRP a p\u0159\u00edpravkem. Se zv\u00fd\u0161en\u00edm sou\u010dinitele t\u0159en\u00ed na 0,4 se v\u0161ak nap\u011bt\u00ed ve st\u0159edu vzorku stalo men\u0161\u00edm ne\u017e vn\u011bj\u0161\u00ed tlak. P\u0159edpokl\u00e1d\u00e1 se, \u017ee je to zp\u016fsobeno t\u00edm, \u017ee energie vn\u011bj\u0161\u00edho tlaku se ztr\u00e1c\u00ed v d\u016fsledku odporov\u00e9 t\u0159ec\u00ed s\u00edly v m\u00ed\u0159e, kterou nelze ignorovat. P\u0159i skute\u010dn\u00e9 zkou\u0161ce nelze sou\u010dinitel t\u0159en\u00ed kontrolovat, a proto je nutn\u00e9 pou\u017e\u00edt vhodn\u00e9 tlakov\u00e9 zat\u00ed\u017een\u00ed, aby nebyla p\u0159\u00edli\u0161 potla\u010dena deformace v rovinn\u00e9m sm\u011bru a z\u00e1rove\u0148 potla\u010deno vybo\u010den\u00ed vzorku mimo rovinu.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Tabulka\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Tabulka 4 Ortotropn\u00ed moduly pru\u017enosti hladce tkan\u00fdch materi\u00e1l\u016f GFRP z\u00edskan\u00e9 homogeniza\u010dn\u00ed anal\u00fdzou<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Tabulka\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Tabulka 5 Rozlo\u017een\u00ed mezilamelov\u00e9 smykov\u00e9 deformace pro jednotliv\u00e9 podm\u00ednky anal\u00fdzy<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

P\u0159i zkou\u0161ce popsan\u00e9 v \u010d\u00e1sti 2-2 se potvrdilo, \u017ee koeficient t\u0159en\u00ed mezi materi\u00e1ly je p\u0159ibli\u017en\u011b 0,3. Za t\u011bchto podm\u00ednek je smykov\u00e9 nap\u011bt\u00ed ve st\u0159edu vzorku rovno vn\u011bj\u0161\u00edmu tlaku, co\u017e znamen\u00e1, \u017ee je dosa\u017eeno ide\u00e1ln\u00edch smykov\u00fdch podm\u00ednek.
Nakonec, abychom si podrobn\u011bji prohl\u00e9dli rozlo\u017een\u00ed smykov\u00e9 deformace v bl\u00edzkosti z\u00e1\u0159ez\u016f, byly v\u00fdsledky smykov\u00e9 deformace a smykov\u00e9ho nap\u011bt\u00ed vyneseny do grafu nad dv\u011bma dr\u00e1hami zn\u00e1zorn\u011bn\u00fdmi na obr. 17 (a). V\u00fdsledky jsou uvedeny na obr. b) a\u017e e). St\u0159ed vzorku odpov\u00edd\u00e1 vzd\u00e1lenosti 3,2 mm v dr\u00e1ze A a 5,0 mm v dr\u00e1ze B. V anal\u00fdze DIC se oblast, kde byl instalov\u00e1n virtu\u00e1ln\u00ed tenzometr, nach\u00e1z\u00ed bl\u00edzko st\u0159edu. Pro p\u0159esnou zkou\u0161ku mezivrstvov\u00e9ho smyku se o\u010dek\u00e1v\u00e1, \u017ee se st\u0159edn\u00ed \u010d\u00e1st vzorku nach\u00e1z\u00ed v ide\u00e1ln\u00edm smykov\u00e9m re\u017eimu, ale je tak\u00e9 \u017e\u00e1douc\u00ed, aby podobn\u00e9 podm\u00ednky existovaly v \u0161irok\u00e9m okol\u00ed. Zejm\u00e9na p\u0159i m\u011b\u0159en\u00ed lok\u00e1ln\u00edch hodnot deformace tenzometrem je \u017e\u00e1douc\u00ed udr\u017eovat konstantn\u00ed hodnotu v oblasti m\u011b\u0159en\u00ed p\u0159ibli\u017en\u011b 2 x 2 mm.
Ve stavu, kdy je um\u00edst\u011bn omezovac\u00ed p\u0159\u00edpravek, jak je zn\u00e1zorn\u011bno na obr. 17 (b) a (c), je toho t\u00e9m\u011b\u0159 dosa\u017eeno a o\u010dek\u00e1v\u00e1 se, \u017ee mezilamelov\u00e9 smykov\u00e9 charakteristiky vzorku lze m\u011b\u0159it s ur\u010ditou p\u0159esnost\u00ed. Na druhou stranu v p\u0159\u00edpad\u011b, \u017ee p\u0159\u00edpravek nen\u00ed um\u00edst\u011bn, je v d\u016fsledku vybo\u010den\u00ed mimo rovinu st\u0159edn\u00ed smykov\u00e1 deformace abnorm\u00e1ln\u011b velk\u00e1 ve srovn\u00e1n\u00ed s m\u011b\u0159en\u00edm a v\u00fdsledek na dr\u00e1ze A je pozorov\u00e1n jako pozoruhodn\u011b konvexn\u00ed sm\u011brem dol\u016f, jak je zn\u00e1zorn\u011bno na obr. 17 (b).
Bylo tak\u00e9 zkontrolov\u00e1no rozlo\u017een\u00ed smykov\u00e9ho nap\u011bt\u00ed a bylo zji\u0161t\u011bno, \u017ee za podm\u00ednek, kdy byl um\u00edst\u011bn omezuj\u00edc\u00ed p\u0159\u00edpravek, bylo smykov\u00e9 nap\u011bt\u00ed zn\u00e1zorn\u011bn\u00e9 na obr. 17 (d) do ur\u010dit\u00e9 m\u00edry \u0161iroce rozlo\u017eeno na dr\u00e1ze A podobn\u011b jako smykov\u00e1 deformace. Krom\u011b toho bylo potvrzeno, \u017ee virtu\u00e1ln\u00ed tenzometr pou\u017eit\u00fd v anal\u00fdze DIC byl \u0161iroce rozlo\u017een v oblasti, kde byl virtu\u00e1ln\u00ed tenzometr instalov\u00e1n na dr\u00e1ze B, kter\u00e1 se nach\u00e1zela pobl\u00ed\u017e st\u0159edu mezi vrubov\u00fdmi dr\u00e1\u017ekami odpov\u00eddaj\u00edc\u00edmi vzd\u00e1lenosti 2 a\u017e 4 mm na dr\u00e1ze B. P\u0159i zkou\u0161ce neexistuje jin\u00e1 metoda vyhodnocen\u00ed nap\u011bt\u00ed ne\u017e v\u00fdpo\u010det jmenovit\u00e9ho smykov\u00e9ho nap\u011bt\u00ed vyd\u011blen\u00edm zku\u0161ebn\u00ed s\u00edly nam\u011b\u0159en\u00e9 v silom\u011bru zku\u0161ebn\u00edho stroje plochou pr\u016f\u0159ezu vzorku, jak je uvedeno v rovnici (2) v odd\u00edle 2-1. Ve v\u00fdsledc\u00edch uveden\u00fdch na obr. 17(d) nedoch\u00e1z\u00ed v bl\u00edzkosti vrubu ve vzorku ke koncentraci nap\u011bt\u00ed a rovnom\u011brn\u00e9 rozlo\u017een\u00ed nap\u011bt\u00ed v intervalu mezi vruby 6,4 mm lze ov\u011b\u0159it pouze anal\u00fdzou CAE. V\u00fdsledky anal\u00fdzy CAE neprok\u00e1zaly \u017e\u00e1dnou v\u00fdznamnou lok\u00e1ln\u00ed koncentraci nap\u011bt\u00ed, co\u017e je d\u016fkazem, \u017ee zku\u0161ebn\u00ed metody a zku\u0161ebn\u00ed geometrie pou\u017eit\u00e9 p\u0159i zkou\u0161ce jsou u\u017eite\u010dn\u00e9 pro vyhodnocen\u00ed jmenovit\u00e9ho smykov\u00e9ho nap\u011bt\u00ed i line\u00e1rn\u00ed a neline\u00e1rn\u00ed deformace.
Tyto v\u00fdsledky nazna\u010duj\u00ed, \u017ee zkou\u0161ku mezilamelov\u00e9ho smyku lze reprodukovat um\u00edst\u011bn\u00edm p\u0159\u00edpravku ve sm\u011bru mimo rovinu vzorku a jeho podep\u0159en\u00edm m\u00edrn\u00fdm zat\u00ed\u017een\u00edm, kter\u00e9 nenaru\u0161uje tangenci\u00e1ln\u00ed skluz materi\u00e1lov\u00e9ho rozhran\u00ed n\u00e1stroj - vzorek, ale potla\u010duje norm\u00e1lov\u00e9 vzp\u011br.

<\/p>\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 17 Rozlo\u017een\u00ed deformace a nap\u011bt\u00ed na drah\u00e1ch<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Obr.\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Obr. 17 Rozlo\u017een\u00ed deformace a nap\u011bt\u00ed na drah\u00e1ch<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Souhrn<\/h2>

V tomto p\u0159\u00edsp\u011bvku jsme p\u0159edstavili p\u0159\u00edpad, kdy byly vyhodnoceny mezilamelov\u00e9 smykov\u00e9 charakteristiky hladce tkan\u00fdch materi\u00e1l\u016f GFRP metodou mezilamelov\u00e9 smykov\u00e9 zkou\u0161ky s vyu\u017eit\u00edm modifikovan\u00e9 metody vrubov\u00e9 komprese, a to jak na z\u00e1klad\u011b experiment\u00e1ln\u00ed anal\u00fdzy DIC, tak anal\u00fdzy CAE.
Analytick\u00fd model CAE byl sestaven na z\u00e1klad\u011b nastaven\u00ed okrajov\u00fdch podm\u00ednek mezi vzorkem a omezovac\u00edm p\u0159\u00edpravkem s ohledem na koeficient t\u0159en\u00ed. Bylo zji\u0161t\u011bno, \u017ee v\u00fdsledky anal\u00fdzy DIC a anal\u00fdzy CAE jsou t\u00e9m\u011b\u0159 shodn\u00e9 v n\u00e1sleduj\u00edc\u00edch t\u0159ech bodech z\u00edskan\u00fdch mezi vrubov\u00fdmi dr\u00e1\u017ekami vzorku.<\/p>

1. Obrysov\u00fd diagram rozlo\u017een\u00ed smykov\u00e9 deformace
2. Tvar rozlo\u017een\u00ed smykov\u00e9 deformace ve sm\u011bru X
3. Tvar rozlo\u017een\u00ed smykov\u00e9 deformace ve sm\u011bru Z<\/p>

Krom\u011b toho bylo rozlo\u017een\u00ed nap\u011bt\u00ed mezi vrubov\u00fdmi dr\u00e1\u017ekami vypo\u010dten\u00e9 anal\u00fdzou CAE \u0161irok\u00e9 a rovnom\u011brn\u00e9 a nebyla pozorov\u00e1na \u017e\u00e1dn\u00e1 lok\u00e1ln\u00ed koncentrace nap\u011bt\u00ed.
Metoda zkou\u0161en\u00ed ve smyku v mezilamin\u00e1rn\u00edm sm\u011bru s modifikovan\u00fdm vrubov\u00fdm stla\u010den\u00edm pou\u017eit\u00e1 p\u0159i vlastn\u00ed zkou\u0161ce se uk\u00e1zala jako u\u017eite\u010dn\u00e1 nejen pro z\u00edsk\u00e1n\u00ed line\u00e1rn\u00ed a neline\u00e1rn\u00ed deformace, ale tak\u00e9 pro vyhodnocen\u00ed jmenovit\u00e9ho smykov\u00e9ho nap\u011bt\u00ed.<\/p>\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

Odkazy<\/h2>\n1) Pettersson KB, Neumeister JM. Tahov\u00e1 souprava pro kompozitn\u00ed smykovou zkou\u0161ku IDNS. Compos Part A Appl Sci Manuf 2006; 37 (2) : 229-42.\n

\n2) Melin LN, Neumeister JM. M\u011b\u0159en\u00ed konstitutivn\u00edho smykov\u00e9ho chov\u00e1n\u00ed ortotropn\u00edch kompozit\u016f a vyhodnocen\u00ed modifikovan\u00e9ho Iosipescuova testu. Compos Struct 2006; 76 (1-2): 106-15.\n

\n3) Julio F. Davalos a, Pizhong Qiao b, Vinod Ramayanam a, Luyang Shan b, Justin Robinso. Torze vo\u0161tinov\u00fdch sendvi\u010dov\u00fdch nosn\u00edk\u016f z FRP se sinusovou konfigurac\u00ed j\u00e1dra. Compos Struct 2009; 88: 97-111.\n

\n4) T.Murakami, T.Matsuo, T.Sumiyama, Experimental method and evaluation for interlaminar shear properties of randomly oriented strand thermoplastic composites based on modified double-notch specimen and two dimensional digital image correlation. J. Compos. Mater., v tisku, https:\/\/doi.org\/10.1177\/0021998320967719 (2020).\n

\n5) JIS K 7092. Zku\u0161ebn\u00ed metoda pro stanoven\u00ed mezivrstevn\u00ed pevnosti ve smyku plast\u016f vyztu\u017een\u00fdch uhl\u00edkov\u00fdmi vl\u00e1kny pomoc\u00ed vzorku s dvojit\u00fdm z\u00e1\u0159ezem. In: JIS handbook. Tokyo: Japanese Standard Association; 2010.\n

\n6) Bouette B, Cazeneuve C a Oytana C. Effect of strain rate on interlaminar shear properties of carbon\/epoxy composites. Compos Sci Technol 1992; 45: 313-321.\n

\n7) Internetov\u00e9 str\u00e1nky Ministerstva hospod\u00e1\u0159stv\u00ed, obchodu a pr\u016fmyslu: https:\/\/www.meti.go.jp\/policy\/digital_transformation\/index.html.\n

\n8) J.D.Eshelby, The determination of the elastic field of an ellipsoidal inclusion and related problems, Proc. Roy. Soc. Lond, svazek A241, str. 376- 396 (1957).\n

\n9) T. Mori, K. Tanaka, verage stress in matrix and average elastic energy of materials with misfitting inclusions, Acta Metallurgica, Vol.21, No.5, pp.571- 574 (1973).\n

\n10) Terada, K., Kato, J., Hirayama, N., Inugai, T. a Yamamoto, K., A method of two-scale analysis with micromacro decoupling scheme: application to hyperelastic composite materials, Computational Mechanics, Vol.52, pp.1199-1219 (2013).\n

\n11) Koji Yamamoto, Takashi Murakami, Satoshi Iguchi, Zen Miyazaki Aplika\u010dn\u00ed pozn\u00e1mka \u010d. 58\nVerifikace a validace (V&V) v\u00fdsledk\u016f simulace jednoos\u00e9 tahov\u00e9 zkou\u0161ky kompozitn\u00edch materi\u00e1l\u016f: F\u00faze skute\u010dn\u00e9ho m\u011b\u0159en\u00ed a homogeniza\u010dn\u00ed anal\u00fdzy https:\/\/www.shimadzu.com\/an\/sites\/shimadzu.com.an\/files\/pim\/pim_d ocument_file\/applications\/application_note\/11055\/jpi320003.pdf\n

\n12) https:\/\/www.cybernet.co.jp\/ansys\/product\/lineup\/multiscale\/multiscale\/\n

\n13) https:\/\/www.cybernet.co.jp\/ansys\/product\/\n \n\n\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t
\n\t\t\t
<\/div>\n\t\t<\/div>\n\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
\n\t\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t

St\u00e1hnout<\/h2>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t
\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t